磷化氫燃爆特性研究綜述

單常堯,曹陽,崔鵬程,何曉,王莉君,張濤

(1.河南工業大學 糧油食品學院，河南 鄭州 450001；2.國家糧食和物資儲備局科學研究院，北京 100037；3.杭州貝斯特氣體有限公司，浙江 杭州 311404)

據統計在全世界范圍內儲糧害蟲所造成的糧食重量損失約占10%～15%，因此儲糧害蟲的防治是儲藏過程需要完成的首要任務[1]。使用熏蒸劑進行儲糧害蟲消殺是目前最為有效的防治手段[2]。但隨著大規模的不合理施用和藥劑濫用，害蟲抗性隨之產生，在我國近些年的害蟲抗性普查中已發現抗性倍數超過2 000倍(FAO推薦方法測定)的極高抗品系害蟲，其LC50及LC95值已經接近甚至超過磷化氫的燃爆極限，這意味著磷化氫熏蒸殺蟲過程將大大提高糧庫發生火災和爆炸的風險。資料不完全記載，我國已有多起磷化氫引起的火災事故發生(表1)，嚴重危害當地經濟、環境及人員的生命安全，因此對于磷化氫燃爆特性的研究極具現實意義。

表1 近些年磷化氫在我國引起的火災事故列表Table 1 The list of fire accidents caused by phosphine currently in China

據統計，目前我國已建糧庫18 200個，倉容3.7億t[3-4]。粗略估算一下我國的糧食庫存在2億t左右，儲藏期限一般為2～3年[5]，在此過程中害蟲防治是一項艱巨任務，磷化氫熏蒸幾乎是我國所有糧庫殺蟲的必要手段，年消耗量高達300 t。但有關磷化氫熏蒸過程中防燃爆的問題一直關注度不夠，其燃爆特性的研究也并不系統[6]。本文通過對國內外資料進行總結，提出在應用磷化氫熏蒸過程中防燃爆方面存在的問題，并對磷化氫燃爆未來的研究方向進行了展望，以便更好的指導倉房的科學建設和熏蒸安全作業，同時促進磷化氫使用過程中增效、減量，爭取在綠色儲糧的同時保證我國糧食安全。

1 磷化氫燃爆特性

根據化學品安全標簽及安全技術說明書(MSDS/SDS)數據，磷化氫純氣屬于一級易燃氣體(全球化學品統一分類和標簽制度美國制定簡稱：GHS-US，危險說明代碼：H220)；空氣中會發生自燃(GHS-US，H250)；氣體在壓力下遇熱會發生爆炸(GHS-US，H280)；易與空氣形成爆炸性混合物(GHS-US，CGA-HG04)；磷化氫的自燃溫度約為38 ℃(100 ℉)且通常發生在潮濕空氣中。

同時，磷化氫也是農業上應用最為廣泛的熏蒸殺蟲劑，磷化鋁為其主要發生來源。根據我國 GB 5452—2001《56%磷化鋁片劑》規定，其主要成分是由磷化鋁原藥和氨基甲酸銨、石蠟等惰性組分組成的混合物(片劑、丸劑和粉劑)[11]。磷化鋁易吸收空氣中的水分分解成對害蟲和人類具有高度毒性的磷化氫氣體，同時在吸潮分解過程中釋放一部分熱量，反應式如下：

由于該反應放熱，這意味著磷化氫產生的同時伴隨著熱量的產生，因此在磷化鋁配方中加入氨基甲酸銨以減少潛在的火災危險。氨基甲酸銨的化學性質不穩定，易分解為氨氣和二氧化碳，其反應式如下：

氨氣可以在空氣中燃燒，但速度很慢且能量不高，其點火溫度為651 ℃，燃爆上下限分別為16%和26%，二氧化碳是屬于惰性氣體，通常也不支持燃燒，因此從燃燒的角度上來看，二者組成了一個散熱體系，從而使產生的磷化氫氣體在空氣中的自燃傾向降低[12]。

Monro(1969)[13]報道了以磷化鋁作為磷化氫的發生材料，在20 ℃的條件下測試了磷化氫的燃爆下限為1.79%(V/V)。目前磷化氫作為熏蒸劑在使用過程中的燃爆特性參數，通常以燃爆下限1.7%(V/V)或26 g/m3[4]為標準，但是該數據是在特定測試環境下測出，缺乏代表性，在實際生產中具有較大的局限性。

2 磷化氫燃爆機理

磷化氫的燃爆屬于分支鏈式反應，分為鏈增長階段、分支階段、終止階段和次級反應階段。反應過程中可以一次生成2個鏈載體(活性中心)，分別是PH2和OH自由基。該鏈式反應最早由Dalton(1930)在觀察磷化氫光解過程時發現，之后由Norrish和Qldershaw(1961)通過吸收光譜的方式實驗驗證[14]。具體反應步驟如下：

鏈增長階段：

分支階段：

終止階段：

次級反應：

Peter和Timothy(1985)[15]表示PH2自由基和OH自由基是維持燃燒鏈式反應的關鍵自由基并且具有很高的能量，一經生成，即可促使反應連續進行。在磷化氫與氧氣或空氣的混合條件下，任何自由基產生的過程都是相似的，例如常壓下在糧倉中靜電放電、電氣故障以及紫外光解等均可以促進局部產生PH2和OH自由基。通過以上反應步驟中可以看出PH2和OH自由基主要是由分支反應階段(5)產生，伴隨著活性基團產生的同時，該反應還會釋放大量的熱。

Green和Banks(1984)[16]的研究結論表明，當分支反應階段(5)的反應速率大于終止反應階段(6)的反應速率時，氧化反應的劇烈程度急劇增加，最后發展為燃爆現象。根據Andre和Rommel(2007)[17]的研究可知，當分支反應階段(5)速率大于終止反應階段(6)時，PH2自由基會大量產生，并通過以下轉化過程轉化為雙膦(P2H4)：

該過程常溫(298 K)條件下即可發生，且放出大量熱。雙膦氣體極為活躍，在空氣中室溫條件下即可發生自燃，當其產生并混入磷化氫氣體時，便引起磷化氫的燃爆現象發生。這種情況在磷化氫應用過程中是不可避免的，當這一過程發生時，會有發火和白色煙霧(P2O5)的現象產生[18]，反應式如下：

在熏蒸過程中常利用磷化鋁潮解發生磷化氫，那么在反應過程中氨氣與二氧化碳會同時產生，二氧化碳在空氣中相對穩定，而氨氣則會發生如下分解反應：

NH2自由基大量與PH2自由基結合形成NH2PH2從而抑制了雙膦(P2H4)的產生，使得磷化氫的燃爆下限上升[19]。另外，二氧化碳的生成也會起到惰化作用，進一步保證磷化氫在熏蒸過程中的安全使用。

3 磷化氫燃爆性的研究趨勢及現狀

儲糧熏蒸劑磷化氫的燃爆特性主要是其易與空氣中的氧氣發生化學作用所引起。在施用過程中，當其與足量的空氣混合后，遇火源即有燃爆的風險產生。本文主要從實驗室磷化氫氣體特性研究及模擬應用研究兩方面闡述目前關于磷化氫燃爆特性的研究趨勢及現狀。

可查證的資料證明，十九世紀初期科學家已經開始研究磷化氫氣體的燃爆現象。如，1817年Labillardiere[20]進行了磷化氫與氫-碘酸在空氣中混合的可燃性實驗，結果表明一定溫度和壓力下該混合氣體可以被點燃但并不易燃。1880年Ogier[21]利用Cailletet氣體液化裝置研究了氯化氫對磷化氫-空氣中混合物燃爆特性的影響，結果顯示：當混合物以氣態形式存在時，磷化氫的燃燒與氯化氫完全是分離的，與壓力、溫度等均無關。1884年Van’t Hoff[22]研究了不同壓力條件下磷化氫-氧氣混合物的燃爆情況，并引入了燃爆極限的概念。研究結果為準確判斷燃爆現象的發生提供了可靠的支持。在該研究結果的基礎上，1887年Van de Stadt[23]進行了磷化氫氧化速率的研究，并從實驗數據及理論層面再次驗證了Van’t Hoff提出的壓力對磷化氫-氧氣燃爆特性的影響，研究結果表明：完全干燥的兩種氣體反應速率過快，無法確定其燃爆極限，兩種氣體接觸即發熱形成火焰或煙霧；混合氣體燃爆極限隨壓力的減小而下降；反應過程中過量的磷化氫或水蒸氣有抑爆的作用；當磷化氫發生完全燃燒時會有白煙(P2O5)產生，而當條件不滿足完全燃燒時反應室內會有藍色和綠色火焰閃爍。

在Van’t Hoff和Van de Stadt的研究之后，關于磷化氫燃爆特性的研究開始偏向于機理方面。1929年Dalton和Hinshelwood[24]通過一系列實驗，從機理的角度對低壓臨界條件下磷化氫燃爆現象的發生進行了解釋，結果表明：低壓條件下溫度的變化對混合物燃爆極限幾乎沒有影響；壓力低于燃爆臨界壓力時，混合物失去爆炸的可能性；當壓力低于燃爆低壓下限時，鏈的增長速率超過鏈被容器壁破壞的速率因此產生了爆炸；根據實驗數據計算得出了混合氣體中各組分燃爆點的分壓關系：

(注：d為圓柱形燃爆反應室直徑)

但該關系式在應用于理論證明時，尚存在一定偏差。1930年Dalton與Ramsay[25]又對高壓條件下磷化氫的燃爆特性進行了研究，證明當壓力超過高壓上限時，終止反應速率將超過分支反應速率，使反應趨于緩和；反應室的尺寸不會制約反應的進行；即使在沒有足夠濕度的條件下，高壓環境中混合氣體的鏈式反應依舊可以穩定進行；惰性氣體的加入會導致高壓上限的下降。1932～1934年Melville等[26-27]研究了光化學氧化對磷化氫燃爆上限的影響，得到光催化作用對磷化氫燃爆上限影響的持效時間約為2 s，并指出光照作用將會提高磷化氫燃爆上限，但不影響下限。1961年Norrish和Qldershawp[28]從氧化光解的角度進一步對磷化氫氧化鏈式反應機理及燃爆現象的成因做出解釋。1965年Gmelin化學研究所[29]出版的《Gmelin Handbook of Inorganic and Organometallic Chemistry》詳細介紹了磷化氫氧化途徑及動力學原理，并指出其分解產物將成為更深層次研究的主體。

模擬倉實驗由于耗資大，實驗所得數據少，直到90年代中期才有相關記錄出現。1960年Bundesanstalt fur Materialprufung (BFM)(聯邦材料研究所)在容積為7.5 m3的鋼制模擬筒倉中進行燃爆實驗，對倉內Phostoxin的片劑數量、環境濕度、與液態水接觸的反應形式等三個方向進行研究，得到在環境溫度為38 ℃，45片/t時，磷化氫產生的最大濃度2.2%～2.3%(V/V)；利用排水法收集的磷化氫氣體失去自燃的能力；當片劑數量少于4片/t時，就不會發生自燃。與Bundesanstalt fur Materialprufung (BFM)所完成的實驗類似。1961、1964年Underwriters Laboratories Inc.(UL)(美國安全檢測實驗室)為分析磷化鋁熏蒸劑Phostoxin的燃爆風險，在內部填裝0.19 m3小麥的密閉容器內(57.8 cm×57.8 cm×61.0 cm)對該熏蒸劑的不同劑型進行燃爆模擬實驗，與此同時還研究了磷化氫在谷物粉塵中的火災風險，結果顯示：當液態水以噴霧形式與熏蒸劑接觸時，不會有燃爆現象出現；一旦Phostoxin片劑和丸劑與水的反應的溫度超過100 ℃便可以觀察到自燃的現象；片劑產生的氣體在引燃后可持續燃燒2～3 s，丸劑為40 s左右，火焰高度均在7.6～10.2 cm，火焰顏色為黃色并伴有大量白煙，在燃燒結束后片劑殘留物溫度可迅速升至最高237～280 ℃，丸劑可到達341～344 ℃；谷物粉塵中的片劑或丸劑與水反應所產生最高溫度均未超過100 ℃，無自燃現象被觀察到。1983年Underwriters Laboratories Inc.(UL)進行了集裝箱(12.2 m×2.4 m×2.4 m)內的磷化氫-空氣混合物燃爆實驗，評價運輸途中磷化氫的燃爆安全風險，結果表明：無論是空箱還是裝糧(干、潮谷物)實驗中均無自燃現象發生；谷物被加熱最高溫度可達79 ℃，次高溫度為77 ℃。

20世紀90年代中晚期，應用方面的研究逐步成為磷化氫燃爆特性研究的主旋律。1972年Olszyna和Heicklen[30]對常用磷化氫發生制劑(磷化鋁)進行燃爆極限的實驗研究，指出伴隨磷化氫一同產生的氣體均充當惰性氣體，使得磷化氫-空氣混合物易燃性下降。1980年Cook[31]建立了低風量磷化氫環流熏蒸系統，從實際應用的層面上討論了磷化氫的燃爆安全性。基于此系統，1984年Boland等[32]對磷化氫不同環流方式進行研究，結果表明強制環流系統易于控制、氣體均布速度快；熱虹吸系統可避免磷化氫燃爆現象出現。1984年Green和Banks[16]在常壓下以糧食儲藏作為實驗背景進行實驗，測試結果顯示燃爆極限對溫度變化并不敏感；隨著濕度的增加，燃爆極限值會略有上升；1.79%的磷化氫-空氣混合燃爆比可以作為風險評價標準被接受。1987年，張涌泉和丁保榮等[33]研究了氣體成分、溫度、壓力和流散速度等因素對磷化氫燃爆特性的影響，發現火源、氣體成分和流散速度在影響磷化氫燃爆的復雜因素中起主要作用。1988年Bond 和Miller[34]對氧氣含量為99.99%,20.99%和5%時的磷化氫燃爆下限進行了燃爆實驗，結果顯示：三組實驗中磷化氫最低燃爆下限為1.67%(當有強抗谷蠹集中并導致發熱時，或有強抗米象和銹翅扁谷盜采用的磷化氫濃度為0.03%～0.05%[35])，出現在25 ℃、壓力降至150 mmHg和氧氣含量5%時。 1989年Hideo和Sadashige等[36]利用氮氣含量為8%的磷化氫預混氣進行實驗，得到氧氣濃度為21.4%～21.5%時，磷化氫的燃爆下限為1.6%；燃爆上限值接近100%；在控爆方面，只有當氮氣含量超過95%時，才能夠起到抑燃的作用。1989年近藤重雄等[37]使用密閉容器對磷化氫的燃爆極限及火焰傳播進行了研究，得到常溫大氣壓下空氣中磷化氫的燃爆下限為1.6%，上限值超過98%；當濃度值達到1.7%時，火焰即可在密閉容器內整體傳播。

4 磷化氫防爆控爆技術

本篇文章中提到的防爆的含義有兩層。首先是預防，對于燃燒爆炸這類破壞性大且造成損失嚴重的事故，如果可以在其發生之前消除隱患防止其發生，將是防爆過程中的最佳措施。因此，在防爆安全任務中預防應是所有措施中最優先考慮的防爆手段。另外，一旦事故已經發生，便要防止事故進一步擴大、蔓延，將事故限定在一定范圍內，并采用各種技術手段，盡可能縮小事故的范圍，使爆炸的影響降低到最低限度[38]。

4.1 磷化氫燃爆預防措施

磷化氫的燃爆與其他可燃氣體燃燒及爆炸特性一致，同樣需要滿足基本三要素，即：熱源、可燃物和氧化劑，所謂的防爆預防技術就是建立在破化該“三角形”的基礎上實現的，其中最常見的方式為：惰化(限制氧含量)、降低可燃物濃度和消除點火源。

4.1.1 惰化(限制氧含量) 惰化防爆措施就是通過向磷化氫的空氣混合物中加入惰性氣體，使惰性氣體濃度增加氧含量降低，由于惰性氣體取代了原有空氣中的氧氣，使得磷化氫的燃爆極限范圍縮小，若降低到極限氧濃度以下，便不會有燃爆現象發生[39]。

目前糧庫中常以氮氣和二氧化碳作為惰性氣體配合磷化氫熏蒸，氮氣較二氧化碳生產成本要低一些，但二氧化碳有助于磷化氫的增效，兩者各有優劣。另外，對于鋼瓶氣而言，在熏蒸劑中加入惰性氣體，不但有助于安全熏蒸，同時對于安全運輸也將產生極大影響。

4.1.2 降低可燃物濃度 由于磷化氫氣體在熏蒸作業過程中始終暴露于空氣中，當濃度達到一定限度后，就會產生燃爆的風險，因此，熏蒸過程中必須保證符合燃爆安全濃度[38]。理論上講，當濃度不在磷化氫燃爆范圍內時(通常使濃度低于燃爆下限)，便不會存在燃爆風險。但由于磷化氫氣體發生與應用的特殊性，盡管燃爆下限濃度較高，但局部濃度仍然很容易達到燃爆下限附近，并落入燃爆濃度范圍內。一旦某一單點發生燃爆，便會壓縮其余點氣體，使臨點氣體達到燃爆極限，并引發連鎖反應，造成區域性燃爆。

熏蒸過程中一般采用通風的方式使磷化氫濃度均勻分布于倉內并始終在燃爆極限以下，同時具有一定降溫效果。目前，我國大多數糧庫內都已配備完善的通風設施，以保證熏蒸作業的安全進行。

4.1.3 消除點火源 點火源是磷化氫發生燃爆的必須條件之一。一旦易燃混合氣體從點火源處得到超過某一閾值(最小點火能)的能量時，混合氣體隨即被引燃，因此，當可燃性混合物無法從外界得到能量時，意味著安全無著火危險。當外界提供大量熱能，使之超過磷化氫最小點火能時，燃燒反應進行，進而發生連鎖反應導致火災或爆炸[38,40]。

如果在熏蒸工作開始前，切斷外界提供初始能量的線路，則磷化氫在熏蒸過程中不會表現出燃爆危險性。

4.2 磷化氫燃爆防止措施

磷化氫燃爆預防是可以將燃爆風險降至最低點的一種措施，但并不意味著消除風險。一旦事故發生，必須采取防止措施，以控制其燃爆范圍比避免發生區域性燃爆，減少燃爆產生的危害。目前主要的燃爆防止措施是：泄爆、隔爆、抑爆[41]。

4.2.1 泄爆 泄爆即在爆炸發生的初始或擴散階段將內部壓力釋放的措施，也稱泄壓。該措施一般通過在密閉空間內制造固定開口，是空間內的壓力暫時性的或持久性的向遠離危險源方向敞開，使空間內部不承受爆壓[42]。

以泄爆的方式應對磷化氫燃爆事故時通常可以保護倉房及外部設備，但無法保證內部設施及倉內人員的安全。泄爆裝置包括爆破膜、防爆瓣閥、防爆蓋以及泄爆門，其中泄爆門最常見的泄爆裝置，但最終泄爆裝置的選擇往往要根據泄壓面積及當地的環境來確定[40]。

4.2.2 隔爆 隔爆又稱防火分隔，是通過阻隔并熄滅燃起的火焰來阻止燃爆的傳播，將燃爆范圍控制在某一范圍，遏制危害的蔓延，將影響降至最低[42-43]。常用的隔爆系統分為自動式和被動式，如隔爆水槽、隔爆水袋和抑爆劑自動噴灑系統等，但在該系統應用于糧倉內并不現實，目前糧庫最常應用是一些隔爆設備，如隔爆風機、隔爆電機等，以防設備報廢或形成二次燃爆。

4.2.3 抑爆 抑爆的措施主要是使用滅火劑或抑爆劑形成化學隔離系統熄滅火源。通常應用在發生燃爆的起始階段，通過噴撒抑爆劑抑制火勢的發展，控制燃爆范圍，避免引發二次燃爆[42]。

由于該方式成本較低，使用也較為簡單，因此目前為止配備滅火劑是熏蒸場所最為普遍的防燃爆措施。目前較為常用且效果較好的是磷酸二氫鹽干粉抑爆劑，王信群等[44]對BC抑爆劑(碳酸氫鈉粉體抑爆劑)進行改性得到了與磷酸鹽類抑爆劑相似的抑爆效果，該劑型抑爆效果顯著，同時對環境及健康影響優于磷酸鹽類抑爆劑。

4.2.4 抗爆 抗爆是建筑抵抗爆炸產生最大爆壓的能力[45]。抗爆系統可以保證倉房的建筑結構不受損毀，同時也可以保證周圍的人員、設備和環境不受傷害，并將爆炸限制約束在一定的范圍之內。

目前，抗爆設施主要為抗爆墻和抗爆板。倉房可根據易燃物質的爆炸載荷和危險程度，決定抗爆墻體的強度及厚度以及抗爆板的層數及中間填料。

4.3 事故調查與分析

進行事故調查與分析的主要原因是對引發事故的主要原因進行評估，進而從事故中汲取經驗，有針對性的就這一原因采取防控措施，防止類似事故的發生[46]。通過事故調查，往往可以總結出事故發展的趨勢與規律，從而極大的豐富了控制事故發生的安全技術手段，甚至啟發得到新技術和新方法。

事故調查與分析是一項長期的工作，同時包含了上述的預防與防止兩層內容，涵蓋了包括工程技術、安全管理、安全教育及環境安全等方面，是防爆安全措施中不可缺少的一環。不同于直接應用的防爆設備設施，就某一方面的預防或防止，事故調查與分析是綜合防控的體現，特別是對于工作人員安全意識、安全管理制度等“隱性”措施的完善意義重大。

5 不足及展望

對于儲糧熏蒸劑磷化鋁的有效成分磷化氫，其燃爆特性的研究目前還存在局限性。由于燃燒及爆炸本身的特性所決定，評價可燃氣體危險性的主要特征參數：自燃點、燃爆極限、最大爆壓以及最小點火能等在不同條件下的數值也不同，有時甚至差距很大，因此在應用過程中缺乏可靠的數據支撐。為明確不同條件下的磷化氫的燃爆特性參數的影響規律并補充磷化氫氣體燃爆的基礎分類數據，推動磷化氫燃爆防控措施發展，指導磷化氫熏蒸安全作業保證安全生產，應從以下幾個方面深入研究。

(1)實驗研究方面

目前關于磷化氫燃爆特性的研究還主要停留在實驗室階段，有報道的幾次實倉實驗得出的結論大都體現在管理層面，對于機理、特性等方面的研究并不涉及。在應用過程中磷化氫與倉內復雜環境形成的混合物是極具危險性的，然而受實驗室條件局限、燃爆現象自身對空間和環境的敏感性以及對于混合物燃爆研究方面的缺失，使得在實驗室研究過程中無法全面的考慮所用因素，使所得數據缺乏實用價值。

有礙于實驗設備的限制，對磷化氫燃爆火焰傳播的速度、陣面形狀及實時溫度等較難測量的數據幾乎是一片空白，使得其化學動力學及燃爆機理方面研究缺乏有效數據。另外，對于惰性氣體種類、含量與爆炸強度、混合氣體燃爆極限等現實問題的研究也缺乏深度，無法建立針對性的控爆方案。

與瓦斯、氫氣等極具經濟價值的可燃性氣體相比，磷化氫的研究在研究時間和實驗手段方面都相對落后。參考瓦斯爆炸的研究方法，通過模擬儲藏實驗對磷化氫燃爆已知的特性參數進行詳細的研究或利用神經網絡技術對爆炸沖量的參數進行預測，應成為磷化氫燃爆下一步重點研究和關注的問題。

(2)理論分析方面

關于磷化氫燃爆特性的理論研究尚處于起步階段，主要包括理論計算和模型建立兩方面內容。目前，通過理論計算的方式估計磷化氫的燃爆極限、極限氧濃度等參數往往很難準確衡量其危險性，由于實際情況的復雜性與多變性，而計算時通常假設處于理想狀態，因此盡管關于此類參數的計算方法很多，但實際測量值與理論計算值之間仍會存在很大差異。對與磷化氫而言，經典的理論計算公式如果繼續使用，必須在原公式基礎上進行修正，并根據具體情況對其應用條件進行細化分類，否則隨著技術的進步，理論計算分析將失去意義。

國內外燃爆安全領域對于通過建立理論模型進而預測燃爆強度或危險度的研究一直抱有很高熱情。目前應用比較成熟的模型包括CAM模型、Baher-Strehlow-Tang模型和TNT當量法，以上模型以通過多種可燃氣體進行驗證，因此有必要加強通過數學模型預測磷化氫燃爆強度的研究，同時利用數學模型研究燃爆理論方面內容也值得關注。

(3)數值模擬方面

目前為止，還沒有針對可燃氣體磷化氫燃爆現象進行的數值模擬研究，目前常用的軟件程序包括FLACS、REACFLOW、AutoReaGas、FLUENT。通過數值模擬的方式可以對一些難以測量的參數，如爆炸火焰形狀、火焰傳播速度、壓力變化過程及加速度過程等進行模擬，得到精確的實驗結果，盡管該方法受軟件自身影響較大，但作為目前比較先進的研究手段，在未來對于磷化氫燃爆特性的研究方面應得到重視。

(4)事故分析方面

在研究儲糧熏蒸劑磷化氫燃爆特性的過程中，實倉實驗盡管是獲得數據最為真實可靠且最具有研究價值的途徑，但其一次實驗耗資太大、獲取數據量少且適用性差，因此可以針對某些已發生的事故進行調查分析以獲取實倉數據，為磷化氫熏蒸過程中防燃爆提供新思路。目前，采用事故樹分析法配合現場調查的方式，是一種有效分析事故發生原因的工具。