馬小林,馬曉娜
(國網青海省電力公司檢修公司變電檢修中心,青海 西寧 810008)
2018 年04 月16 日21 時28 分,某750 kV 變電站主控室事故警鈴響,監控后臺機信息窗打出:7512、7522、7532、7552、7562、7570 斷路器跳閘,750 kVⅡ母母線保護RCS-915E、WMH-800A 母差跳閘動作。
檢查750 kV Ⅱ母所屬設備外觀正常。750 kV Ⅱ母RCS-915E 母線保護信息:變化量差動動作,穩態量差動動作,動作相別為C 相,最大電流有效值為10.94 A,折算故障電流27.35 kA。750 kV Ⅱ母WMH-800A 母線保護信息:差動保護動作,A 相差流為0.005 A,B 相差流為0.006 A,C 相差流為10.637 A,折算故障電流為26.59 kA。
750 kV Ⅱ母及所屬隔離開關氣室壓力、外觀檢查正常。對氣室進行氣體成分測量,75702 隔離開關C相SO2氣體組分超標,值為110.9 μL/L。
拆除與隔離開關對接的L 型罐體包裝蓋板,隔離開關靜側盆式絕緣子通氣孔位置有黑色痕跡,為隔離開關故障后熱氣流熏蝕造成。拆除隔離開關靜觸頭側裝配,發現隔離開關靜觸頭側屏蔽罩燒蝕較嚴重,屏蔽罩六點鐘方向存在放電燒蝕孔洞,橢圓形,長軸直徑53 mm,短軸直徑43 mm。盆式絕緣子對應邊緣位置被熏黑,靜觸頭側屏蔽罩與隔離開關靜觸頭偏心,按壓靜觸頭側屏蔽罩,靜觸頭側屏蔽罩可輕微晃動。拆解隔離開關靜觸頭裝配,發現導體存在黑色痕跡,其位置與靜側屏蔽罩燒蝕孔洞對應。靜側屏蔽罩通過3個螺栓進行固定,其中靠近燒蝕側2 個螺栓緊固位置有明顯壓痕,遠離燒蝕側1 個螺栓緊固位置壓痕不明顯。盆子固定靜觸頭基座處,有4 個對應螺母緊固位置,其中遠離燒蝕側有明顯噴濺痕跡。拆解隔離開關動側裝配,動觸頭表面存在少量黑點、屏蔽罩表面存在大片黑色痕跡。檢查拆卸的絕緣桿,絕緣桿外表面有部分熏黑痕跡,無貫穿性放電通道。對隔離開關罐體內壁燒蝕部位清理,發現罐體內壁存在放電燒蝕痕跡,燒蝕深度約為4 mm。解體后,整個罐體及相鄰氣室罐體內壁均粘覆白色粉末。
放電主路徑為靜觸頭側屏蔽罩對罐體放電,氣體間隙擊穿,引起接地短路故障。根據實際運行工況及設備解體情況分析,造成隔離開關發生放電故障的原因有如下幾種可能。
3.2.1 現場運行條件導致放電
75702 隔離開關從2017 年7 月運行以來,該氣室內水分含量、氣體分解物等均在正常范圍內。故障發生時運行負載平穩,罐體內部溫度相對穩定,隔離開關處于合閘位置,未進行任何操作,當日氣溫為-2~21℃,無極端天氣。因此,可以排除現場運行條件變化造成放電的可能性。
3.2.2 隔離開關結構不合理

表1 工頻峰值耐受電壓電場強度計算
隔離開關零部件極限尺寸公差積累,靜側屏蔽罩最多向一側偏移3.34 mm。計算隔離開關合閘工況靜側屏蔽罩沿徑向偏移5 mm(大于隔離開關靜側屏蔽罩極限偏移尺寸3.34 mm)工況時,高電位施加相電壓峰值耐受電壓罐體施加零電位的電場強度,電場強度計算如表3 所示。

表2 相電壓峰值電壓電場強度計算

表3 相電壓峰值電壓電場強度
通過表1、表2、表3 計算結果可知,800 kV 隔離開關無論在理論尺寸還是極限公差積累的裝配狀態下,施加相電壓峰值耐受電壓,靜側屏蔽罩電場強度計算結果遠小于SF6氣體間隙許用場強值。該800 kV GIS隔離開關內部電場分布合理,結構設計合理。
3.2.3 隔離開關裝配過程現場管控不嚴,引起的裝配質量問題,造成放電
在解體過程中發現靜觸頭側屏蔽罩與隔離開關靜觸頭偏心,屏蔽罩為旋壓件,本身具有一定應力,在隔離開關靜觸頭側屏蔽罩對罐體放電的過程中,靜側屏蔽罩因承受高溫而應力釋放,造成靜觸頭側屏蔽罩反向偏離燒蝕部位[1-2]。
初步分析放電原因是由于靜觸頭側屏蔽罩緊固不到位,屏蔽罩在電場力的作用下存在偏移,電場分布發生改變,相電壓峰值電壓下電場強度上升。同時,屏蔽罩長期在電場力作用下,發生振動摩擦,產生的金屬碎屑跌落,引起薄弱部位發生電場畸變,導致屏蔽罩對罐體放電。圖1 為放電路徑及屏蔽罩應力釋放示意圖。
3.2.4 氣室內部異物造成放電
解體后隔離開關罐體六點鐘方向燒蝕嚴重,燒蝕深度約4 mm,靜側屏蔽罩六點鐘方向燒蝕嚴重,兩者位置相對應,主放電通道應為屏蔽罩對罐體放電,絕緣子表面無放電通道,屬于典型氣體間隙放電,其他部件存在黑色痕跡為電弧灼傷或熱氣流熏蝕造成,不排除存在異物的可能性。

圖1 放電路徑及屏蔽罩應力釋放示意圖
(1)加強安裝環節施工工藝管控,避免異物進入氣室或絕緣件,引起內部場強畸變,造成設備內部閃絡故障。
(2)嚴格把控設備生產裝配過程中的每個環節,避免再次因為零部件安裝不到位、不牢固等情況的下,因震動摩擦產生的金屬碎屑,引起內部場強畸變,造成設備內部閃絡故障。