自由裝填固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的快烤響應(yīng)特性試驗(yàn) ①

顏 密, 田小濤, 王紹增, 陳俊屹, 湯 祥, 黃 萌

(西安現(xiàn)代控制技術(shù)研究所, 西安 710065)

0 引言

固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)對(duì)快烤的響應(yīng)特性是固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)低易損性[1-2]的重要組成部分，具體是指固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)在受到外界火焰直接作用下做出不反應(yīng)、燃燒、爆燃、爆炸、爆轟等響應(yīng)的性能[3]。

李高春等[4]對(duì)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)在外界熱源作用下的加熱過程進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析了固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)部的推進(jìn)劑在外界熱源作用下的燃燒特點(diǎn)，并確定了發(fā)動(dòng)機(jī)產(chǎn)生熱危險(xiǎn)性的臨界溫度和起始燃燒時(shí)間。原渭蘭等[5]對(duì)艦載導(dǎo)彈烤燃進(jìn)行了數(shù)值研究，建立了艦載導(dǎo)彈固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)烤燃過程數(shù)值模型，分析了發(fā)動(dòng)機(jī)的溫度-時(shí)間分布曲線、溫度-空間分布曲線和著火延遲時(shí)間。齊強(qiáng)等[6]介紹了艦載導(dǎo)彈發(fā)射艙相鄰艙室起火時(shí)火源對(duì)艙內(nèi)導(dǎo)彈的烤燃研究方法，分析了影響烤燃過程的各種因素，建立了一般烤燃傳熱數(shù)學(xué)模型，模擬計(jì)算了某型導(dǎo)彈烤燃溫度-時(shí)間的變化過程。梁國定等[7]提出在對(duì)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)烤燃進(jìn)行數(shù)值計(jì)算時(shí)，應(yīng)考慮接觸熱阻的對(duì)傳熱過程的影響，并給出了有無接觸熱阻情況下的推進(jìn)劑起始燃燒時(shí)間。

Lan Pwell[8]指出固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的殼體結(jié)構(gòu)和裝藥結(jié)構(gòu)是影響發(fā)動(dòng)機(jī)熱響應(yīng)程度的關(guān)鍵因素之一。Cocchiaro等[9]提出在快速加熱環(huán)境下的貼壁澆注發(fā)動(dòng)機(jī)的失效機(jī)制。與貼壁澆注的發(fā)動(dòng)機(jī)不同，自由裝填的固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)殼體與裝藥之間一般留有裝配間隙，殼體上涂有絕熱涂料，裝藥外側(cè)裹有包覆層等。發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)的不同會(huì)導(dǎo)致其快烤響應(yīng)機(jī)制產(chǎn)生差異。

本文針對(duì)一種自由裝填固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)對(duì)快烤的響應(yīng)特性進(jìn)行試驗(yàn)研究和理論分析。搭建了固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)快烤試驗(yàn)平臺(tái)，進(jìn)行了全尺寸的自由裝填固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)快烤試驗(yàn)。通過對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)快烤試驗(yàn)過程和試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，給出了被試發(fā)動(dòng)機(jī)的分階段響應(yīng)特性、響應(yīng)時(shí)間和響應(yīng)等級(jí)。通過對(duì)被試發(fā)動(dòng)機(jī)的解體過程和剩余裝藥殘骸進(jìn)行分析，總結(jié)分析了被試發(fā)動(dòng)機(jī)的快烤失效機(jī)制。

1 試驗(yàn)

固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)快烤試驗(yàn)系統(tǒng)包括被試發(fā)動(dòng)機(jī)、油池系統(tǒng)、點(diǎn)火系統(tǒng)、測(cè)溫系統(tǒng)、視頻監(jiān)控系統(tǒng)及驗(yàn)證板，系統(tǒng)示意圖如圖1所示。

圖1 固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)快烤試驗(yàn)系統(tǒng)示意圖

被試發(fā)動(dòng)機(jī)為自由裝填固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)，由自由裝填裝藥、燃燒室、尾管和噴管組成，其結(jié)構(gòu)示意圖如圖2所示。自由裝填裝藥由一級(jí)裝藥、二級(jí)裝藥和包覆層組成。一級(jí)裝藥結(jié)構(gòu)為盲星孔加端燃，采用高燃速改性雙基推進(jìn)劑；二級(jí)裝藥結(jié)構(gòu)為端燃，采用低燃速改性雙基推進(jìn)劑；包覆層為三元乙丙橡膠。其中，兩種推進(jìn)劑的主要成分皆為硝化棉、硝化甘油、黑索金、奧克托金、鋁顆粒和安定劑，皆為非鈍感推進(jìn)劑。燃燒室殼體材料為高強(qiáng)度鋼，燃燒室殼體內(nèi)壁涂有隔熱涂料。隔熱涂料內(nèi)壁面和裝藥外壁面留有裝配間隙。噴管收斂段裝有防潮堵蓋，材料為聚四氟乙烯。為了避免點(diǎn)火具產(chǎn)生響應(yīng)從而對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的快烤響應(yīng)過程產(chǎn)生干擾，被試發(fā)動(dòng)機(jī)不帶點(diǎn)火具。

油池系統(tǒng)包括油池、燃料、支架、頂桿。其中，油池選用3 mm厚的鋼板焊接，底面1.5 m×1.3 m，高0.7 m；燃料為JETA-1型航空煤油，加注量保證快烤時(shí)間大于等于18 min；支架由鋼焊接制成，用于支撐被試發(fā)動(dòng)機(jī)，保證其不掉入油池中；頂桿由鋼制成，用于抵抗發(fā)動(dòng)機(jī)烤燃點(diǎn)火之后形成的推力，限制被試發(fā)動(dòng)機(jī)在試驗(yàn)中可能產(chǎn)生的移動(dòng)。

圖2 自由裝填發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖

測(cè)溫系統(tǒng)由熱電偶、補(bǔ)償導(dǎo)線及溫度采集模塊組成。6路熱電偶，分別布置在被試發(fā)動(dòng)機(jī)的前后左右上下20 mm處。視頻采集模塊為試驗(yàn)場(chǎng)高清視頻監(jiān)控系統(tǒng)，3個(gè)高清攝像頭分別位于試驗(yàn)區(qū)的前方100 m、左前方50 m和右前方30 m處。驗(yàn)證板由Q235A鋼制成，厚度6 mm，2塊驗(yàn)證板分別位于被試發(fā)動(dòng)機(jī)左右兩側(cè)2 m處。快烤試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)布置情況如圖3所示。

圖3 發(fā)動(dòng)機(jī)快烤試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)布置情況

2 試驗(yàn)結(jié)果

參考美軍標(biāo)MIL-STD-2105D的快速烤燃考核試驗(yàn)方法，將任意2個(gè)熱電偶溫度達(dá)到550 ℃的時(shí)刻值定義為發(fā)動(dòng)機(jī)快烤的起始時(shí)刻，即為本次試驗(yàn)中的0時(shí)刻。發(fā)動(dòng)機(jī)快烤試驗(yàn)過程時(shí)間軸如圖4所示。依據(jù)快烤試驗(yàn)過程中發(fā)動(dòng)機(jī)的不同狀態(tài)，將試驗(yàn)過程分為兩次響應(yīng)、三個(gè)階段。兩次響應(yīng)依次為發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火和發(fā)動(dòng)機(jī)解體，三個(gè)階段依次為快烤溫度場(chǎng)建立階段、第一響應(yīng)階段和第二響應(yīng)階段。快烤溫度場(chǎng)建立階段指的是從燃油點(diǎn)火到任意2個(gè)熱電偶溫度達(dá)到550 ℃的階段。第一響應(yīng)階段指的是任意2個(gè)熱電偶溫度達(dá)到550 ℃到發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火的階段，該階段的時(shí)長為1 min 28 s；第二響應(yīng)階段指的是發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火到發(fā)動(dòng)機(jī)解體的階段，該階段的時(shí)長為1 min 43 s。這里將重點(diǎn)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的第一次響應(yīng)、第二次響應(yīng)、第一響應(yīng)階段和第二響應(yīng)階段進(jìn)行研究和分析。

圖4 發(fā)動(dòng)機(jī)快烤試驗(yàn)時(shí)間軸

2.1 第一響應(yīng)階段

在第一響應(yīng)階段中，發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室殼體、尾噴管的外觀沒有表現(xiàn)出明顯變化，噴管的防潮堵蓋在燃?xì)飧邷刈饔孟聼龤В⑹ジ魯嗳紵覂?nèi)外氣體的功能。發(fā)動(dòng)機(jī)在第一響應(yīng)階段狀態(tài)變化見圖5。

(a)防潮堵蓋未燃燒 (b)防潮堵蓋燃盡

在圖5(a)中，噴管的防潮堵蓋清晰可見，如圖中黑圈標(biāo)記區(qū)內(nèi)的白色斑點(diǎn)所示；在圖5(b)中，黑圈標(biāo)記區(qū)內(nèi)的白色斑點(diǎn)消失不見，這說明發(fā)動(dòng)機(jī)的防潮堵蓋已燒毀，燃燒室與外界高溫環(huán)境通過尾管聯(lián)通。

2.2 發(fā)動(dòng)機(jī)第一次響應(yīng)

發(fā)動(dòng)機(jī)第一次響應(yīng)為發(fā)動(dòng)機(jī)在快烤作用下發(fā)生自點(diǎn)火，裝藥開始燃燒。三視角的發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火過程圖6所示。其中，圖序號(hào)中1、2、3分別代表中間、右側(cè)、左側(cè)三個(gè)視角，a、b、c代表點(diǎn)火過程中的初期、發(fā)展和完成三個(gè)階段。由圖6可知，發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火過程的初期，噴管出口處可見一束明亮的黃色火焰，火焰的發(fā)展方向?yàn)閲姽艹隹谒傅姆较颍浑S著點(diǎn)火過程的發(fā)展，噴管出口處的火焰區(qū)域逐漸增大；到點(diǎn)火完成的時(shí)刻，噴管尾焰已經(jīng)十分明顯，可確定一級(jí)裝藥的燃面已全部點(diǎn)燃。

(1-a) (1-b) (1-c)

(2-a) (2-b) (2-c)

(3-a) (3-b) (3-c)

2.3 發(fā)動(dòng)機(jī)第二響應(yīng)階段

在發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火之后，一級(jí)裝藥的推進(jìn)劑持續(xù)燃燒，狀態(tài)如圖7所示。由圖7可知，一級(jí)裝藥的燃燒強(qiáng)度很大，噴管尾焰的長度超過5 m。伴隨聲響，聲音強(qiáng)度高于發(fā)動(dòng)機(jī)正常工作。一級(jí)裝藥的燃燒時(shí)間與發(fā)動(dòng)機(jī)的高溫工作時(shí)間相近。一級(jí)裝藥燃燒時(shí)，燃燒室殼體、噴管等結(jié)構(gòu)完整、尚未失效。

在一級(jí)推進(jìn)劑燃燒末期，鈦合金尾管殼體溫度上升而強(qiáng)度下降，噴管與尾管的螺紋連接處首先失效，噴管被高速氣流吹出，落點(diǎn)距離被試發(fā)動(dòng)機(jī)80 m，噴管飛出瞬間如圖8(a)所示；隨后，在外部加熱和高速氣流的共同作用下，尾管襯層失效并被噴出，噴出瞬間如圖8(b)所示。

圖7 一級(jí)推進(jìn)劑燃燒

(a)噴管飛出 (b)襯層飛出

在尾管襯層和噴管被噴出之后，氣流在噴喉處的壅塞狀態(tài)消失，燃燒室壓強(qiáng)快速下降。另外，一級(jí)裝藥燃燒完畢，二級(jí)裝藥開始燃燒，推進(jìn)劑燃面減小，燃燒室壓強(qiáng)進(jìn)一步下降。在低于設(shè)計(jì)狀態(tài)的壓強(qiáng)下，二級(jí)推進(jìn)劑的實(shí)際燃速遠(yuǎn)小于設(shè)計(jì)燃速，推進(jìn)劑的燃燒時(shí)間延長，使得裝藥燃燒時(shí)間遠(yuǎn)大于發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)工作時(shí)間。二級(jí)裝藥的尾焰狀態(tài)如圖9所示。

在發(fā)動(dòng)機(jī)第二響應(yīng)階段中，推進(jìn)劑燃燒的尾焰持續(xù)從噴管中排出，發(fā)動(dòng)機(jī)產(chǎn)生推力。若發(fā)動(dòng)機(jī)為自由狀態(tài)，發(fā)動(dòng)機(jī)可能會(huì)運(yùn)動(dòng)甚至飛行，導(dǎo)致火情擴(kuò)大或者帶來其他次生災(zāi)害。

2.4 發(fā)動(dòng)機(jī)第二次響應(yīng)

發(fā)動(dòng)機(jī)第二次響應(yīng)為二級(jí)裝藥燃燒中斷，發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)生解體，過程如圖10所示。由圖10可知，在發(fā)動(dòng)機(jī)解體過程初期，尾管出口處的尾焰消失，并噴出一團(tuán)灰色煙霧；隨后冒出火團(tuán)并迅速擴(kuò)大，整個(gè)過程伴隨較大的聲響。

圖9 二級(jí)裝藥燃燒

圖10 發(fā)動(dòng)機(jī)解體過程

試驗(yàn)后，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的殘骸進(jìn)行了收集。發(fā)現(xiàn)燃燒室殼體掉入了油池之中，結(jié)構(gòu)完整無變形。兩塊驗(yàn)證板無明顯痕跡。在油池周圍15～20 m的范圍內(nèi)發(fā)現(xiàn)了尾管內(nèi)襯殘骸、尾管后蓋及裝藥頭部補(bǔ)償墊，如圖11(a)所示；在20～80 m的范圍內(nèi)發(fā)現(xiàn)了尺寸為4～8 cm的裝藥碎塊和包覆層碎片，如圖11(a)所示；在80 m處發(fā)現(xiàn)了剩余的頭部裝藥，如圖11(b)所示。

(a)裝藥碎塊和包覆層碎片 (b)剩余的頭部裝藥

3 快烤響應(yīng)特性分析

3.1 被試發(fā)動(dòng)機(jī)的快烤響應(yīng)特性分析

由試驗(yàn)過程和結(jié)果的分析可知，被試發(fā)動(dòng)機(jī)的快烤響應(yīng)特性為多次多階段響應(yīng)，具體包括：

(1)藥柱內(nèi)表面自點(diǎn)火現(xiàn)象；

(2)推進(jìn)劑持續(xù)燃燒；

(3)發(fā)動(dòng)機(jī)解體。

3.1.1 裝藥內(nèi)表面自點(diǎn)火機(jī)理分析

被試發(fā)動(dòng)機(jī)在第一響應(yīng)階段經(jīng)歷了有無防潮堵蓋兩個(gè)狀態(tài)。在防潮堵蓋未燒毀之前，燃燒室內(nèi)部與外界高溫氣體隔離，裝藥受到的加熱量主要來自外界高溫氣體通過殼體由外向內(nèi)的熱傳導(dǎo)，藥柱外側(cè)的包覆層和外層推進(jìn)劑首先被加熱。

在防潮堵蓋燒毀之后，藥柱外側(cè)的包覆層和外層推進(jìn)劑持續(xù)被加熱，外界高溫環(huán)境通過尾管和燃燒室聯(lián)通。由于尾管通道狹長，燃燒室氣體和外界高溫氣體通過尾管形成的自然對(duì)流十分微弱，管內(nèi)氣體的熱傳導(dǎo)也十分微弱。因此，外界高溫氣體通過對(duì)流換熱和熱傳導(dǎo)對(duì)裝藥內(nèi)表面推進(jìn)劑的加熱幾乎可以忽略不計(jì)。由于外界高溫氣體為航空煤油燃?xì)猓写罅康腃(s)、CO、CO2、H2O(g)等組分，具有較強(qiáng)的熱輻射特性。因此，外界高溫氣體主要通過輻射對(duì)裝藥內(nèi)表面推進(jìn)劑進(jìn)行加熱。在上述情況下，裝藥內(nèi)表面推進(jìn)劑自點(diǎn)火機(jī)理有兩種可能：

(1)推進(jìn)劑在達(dá)到自分解溫度后，開始產(chǎn)生可燃的自分解氣體，氣體積累到一定量之后，通過尾噴管排出，在噴管出口處被點(diǎn)燃并產(chǎn)生回火，進(jìn)一步將裝藥內(nèi)表面推進(jìn)劑點(diǎn)燃并持續(xù)燃燒。

(2)推進(jìn)劑在達(dá)到自分解溫度后，開始分解并放熱，在自分解放熱和輻射加熱的雙重作用下，推進(jìn)劑發(fā)生自點(diǎn)火并持續(xù)燃燒。

3.1.2 發(fā)動(dòng)機(jī)解體機(jī)理分析

發(fā)動(dòng)機(jī)剩余的頭部裝藥如圖12所示。由圖12可知，在剩余頭部裝藥側(cè)面的包覆層有明顯可見的灼燒痕跡，裝藥有大片撕裂痕跡。這是由于藥柱外側(cè)的包覆層和外層推進(jìn)劑首先被加熱；隨著溫度的升高，包覆層內(nèi)側(cè)材料和外層推進(jìn)劑開始自分解，產(chǎn)生氣體并放熱，在推進(jìn)劑內(nèi)部及推進(jìn)劑與包覆層之間形成小氣穴；隨著時(shí)間的推移，氣穴中積累的氣體增多，氣穴體積進(jìn)一步增大；隨著推進(jìn)劑溫度的進(jìn)一步上升，氣穴附近的推進(jìn)劑分解加劇，氣穴壓強(qiáng)快速上升，導(dǎo)致裝藥結(jié)構(gòu)破壞并點(diǎn)燃。

在裝藥結(jié)構(gòu)破壞之后，大面積的推進(jìn)劑燃燒使得燃燒室頭部壓強(qiáng)快速上升，高壓將剩余裝藥由發(fā)動(dòng)機(jī)頭部推向尾管，在尾管出口處產(chǎn)生圖10(a)和(b)所示的灰色煙霧團(tuán)。隨后，瞬間的沖擊作用使得發(fā)動(dòng)機(jī)后蓋被剪斷并飛出，剩余裝藥飛出，發(fā)動(dòng)機(jī)解體。

由于固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的推進(jìn)劑為自帶氧化劑的含能材料，在達(dá)到自分解溫度后，推進(jìn)劑快速的分解產(chǎn)生氣體并釋放熱量，釋放的熱量又導(dǎo)致附近推進(jìn)劑溫度進(jìn)一步升高，自分解反應(yīng)加劇，形成正激勵(lì)反應(yīng)。因此，裝藥中的氣穴一旦形成，裝藥結(jié)構(gòu)將會(huì)迅速破壞。

圖12 裝藥頭部的響應(yīng)痕跡

3.2 自由裝填固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)與貼壁澆注發(fā)動(dòng)機(jī)快烤響應(yīng)特性對(duì)比分析

3.2.1 貼壁澆注發(fā)動(dòng)機(jī)的快烤響應(yīng)特性

貼壁澆注發(fā)動(dòng)機(jī)的典型結(jié)構(gòu)一般為殼體、襯層/絕熱層、裝藥緊密貼合在一起，中間沒有間隙。貼壁澆注發(fā)動(dòng)機(jī)在快烤作用下的初始階段響應(yīng)機(jī)制如圖13所示[9-10]。

圖13 貼壁澆注發(fā)動(dòng)機(jī)在快烤初始階段的響應(yīng)機(jī)制

首先，發(fā)動(dòng)機(jī)的徑向溫度梯度迅速升高，在推進(jìn)劑未被明顯加熱時(shí)，最靠近殼體的襯層/絕熱層材料已經(jīng)開始自分解；隨后，在自分解氣體和殼體受熱膨脹的雙重作用下，殼體和襯層局部脫粘，產(chǎn)生氣縫；隨著時(shí)間的推移，襯層/絕熱層繼續(xù)自分解，外層推進(jìn)劑溫度升高，開始自分解。在發(fā)動(dòng)機(jī)的后續(xù)快烤響應(yīng)中，可能有以下三種情況發(fā)生：

(1)殼體局部強(qiáng)度下降，在熱集中區(qū)首先發(fā)生破壞，外層推進(jìn)劑暴露于高溫常壓環(huán)境中，局部點(diǎn)燃并由外向內(nèi)燃燒；

(2)裝藥結(jié)構(gòu)完整性發(fā)生破壞并點(diǎn)燃，藥柱外側(cè)、內(nèi)部推進(jìn)劑同時(shí)燃燒，在殼體的約束下，產(chǎn)生爆燃及以上的響應(yīng)；

(3)襯層脫粘，外側(cè)裝藥點(diǎn)燃，由于氣縫中的氣體難以排出，在殼體的約束下，產(chǎn)生爆燃及以上響應(yīng)。

3.2.2 被試發(fā)動(dòng)機(jī)與貼壁澆注發(fā)動(dòng)機(jī)的快烤響應(yīng)特性對(duì)比分析

與貼壁澆注發(fā)動(dòng)機(jī)相比，被試發(fā)動(dòng)機(jī)的裝藥與殼體之間多了絕熱涂料和裝配間隙，在快烤初期，包覆層外側(cè)材料的自分解產(chǎn)物可直接排入裝配間隙，難以在殼體附近形成熱集中區(qū)，殼體很難局部破壞形成泄壓口。被試發(fā)動(dòng)機(jī)在第二次響應(yīng)后，燃燒室殼體仍然結(jié)構(gòu)完整。被試發(fā)動(dòng)機(jī)的裝藥內(nèi)表面推進(jìn)劑快于外層推進(jìn)劑做出響應(yīng)，裝藥燃面發(fā)生自點(diǎn)火并持續(xù)燃燒，尾焰持續(xù)從尾噴管排出，使得發(fā)動(dòng)機(jī)產(chǎn)生推力。同時(shí)，推進(jìn)劑的持續(xù)燃燒消耗掉了大部分推進(jìn)劑，減弱了被試發(fā)動(dòng)機(jī)第二次響應(yīng)的程度。

與貼壁澆注發(fā)動(dòng)機(jī)快烤響應(yīng)機(jī)制相同的是被試發(fā)動(dòng)機(jī)的包覆層和外層推進(jìn)劑首先被加熱，發(fā)生自分解反應(yīng)，產(chǎn)生氣體并釋熱量，在藥柱內(nèi)部形成氣穴，這些氣穴是導(dǎo)致裝藥結(jié)構(gòu)破壞的主要原因。

4 結(jié)論

(1)被試發(fā)動(dòng)機(jī)的試驗(yàn)過程可分解為兩次響應(yīng)、三個(gè)階段。兩次響應(yīng)分別為發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火和發(fā)動(dòng)機(jī)解體。三個(gè)階段分別為溫度建立階段、第一響應(yīng)階段和第二響應(yīng)階段。

(2)被試發(fā)動(dòng)機(jī)第一響應(yīng)階段的時(shí)間為1 min 28 s，發(fā)動(dòng)機(jī)第二響應(yīng)階段的時(shí)間為1 min 43 s，整體響應(yīng)時(shí)間為3 min 11 s。

(3)可確定外界高溫氣體對(duì)裝藥內(nèi)表面推進(jìn)劑的輻射加熱作用是推進(jìn)劑自點(diǎn)火的直接原因，更詳細(xì)的推進(jìn)劑自點(diǎn)火機(jī)理需要進(jìn)一步的深入研究。

(4)在快烤作用下，包覆層和外層推進(jìn)劑發(fā)生自分解反應(yīng)，導(dǎo)致未燃燒的頭部裝藥發(fā)生結(jié)構(gòu)破壞并點(diǎn)燃，使得發(fā)動(dòng)機(jī)頭部壓力急升，最終導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)解體。

(5)與貼壁澆注發(fā)動(dòng)機(jī)不同的是被試發(fā)動(dòng)機(jī)具有殼體難以局部破壞形成泄壓口、裝藥內(nèi)表面推進(jìn)劑快于外層推進(jìn)劑做出響應(yīng)等快烤響應(yīng)特性；與貼壁澆注發(fā)動(dòng)機(jī)相同的是由于被包覆層和外層推進(jìn)劑發(fā)生自分解反應(yīng)而生成的小氣穴，是導(dǎo)致快烤過程中裝藥結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞的主要原因。