致密砂巖儲層骨架砂體構型特征
——以鄂爾多斯盆地合水地區延長組長6段砂體為例

曹江駿，楊友運，陳朝兵，卜廣平，王茜，楊一茗

1.西安石油大學地球科學與工程學院，西安 710065

2.西北大學地質學系，西安 710069

3.中國石油天然氣股份有限公司長慶油田分公司第六采油廠，西安 710200

0 引言

隨著非常規油氣理論的提出，致密砂巖儲層的研究已成為一個新的熱點問題。而砂體結構作為致密砂巖儲層研究的重要組成部分，是其沉積環境的綜合反映，影響著儲層的物性、含油性、非均質性等一系列特征。研究砂體結構對于在致密砂巖儲層中尋找優勢砂體有著重要的意義。近年來，關于砂體間組合、構型特征等問題已受到越來越多國內外專家學者的重視，眾多學者分別從不同角度對該問題進行了論述。包括從層序地層格架方面[1]、砂體沉積機理方面[2-3]及展布特征方面[4]對砂體結構進行研究；基于不同砂體組合井、震特征的差異性[5-6]以及現代沉積考察來研究砂體組合特征等[7-8]。但上述研究均僅針對三角洲河道砂體的構型，而在重力流砂體構型方面則少有研究。

合水地區作為鄂爾多斯盆地重要的含油區塊，以延長組長6油層組為勘探對象，發現了多個有利目標區，展現出巨大的勘探前景。但勘探實踐顯示，雖然長6段厚層儲集體發育，但儲層較為致密，石油多賦存于其中某一段，連片性差，優勢砂體難以確定。如何對長6段砂體進行解剖，特別是對不同砂體構型進行研究，識別出優勢砂體的結構類型，對于解決上述問題具有重要的意義。本文在前人研究的基礎上，對長6骨架砂體不同組合類型進行劃分，并根據野外露頭剖面及室內統計結果從宏觀及微觀兩方面對不同類型砂體進行解剖，建立砂體構型與優勢砂體之間的關系，最終總結出優勢砂體的評價參數，為鄂爾多斯盆地隴東及周邊地區致密砂巖儲層的研究提供新的借鑒與思路。

1 地質概況

鄂爾多斯盆地是我國陸上油氣勘探最早的大型內陸坳陷盆地之一，可分為伊陜斜坡、西緣逆沖帶、晉西撓褶帶、天環坳陷、渭北隆起及伊蒙隆起區六大構造單元[9]。合水地區位于鄂爾多斯盆地伊陜斜坡西南部，北靠華池，南抵寧縣，東鄰陜西省富縣，西至慶陽，總面積為2941.78×104km2（圖1）。鄂爾多斯盆地上三疊系延長期經歷湖盆擴張—萎縮—消亡的水進、水退過程，在此過程中延長組持續發育了一套以三角洲—河流—湖泊相為主的陸源碎屑沉積。根據旋回自下而上發育10個油層組，長10到長8期屬于湖盆擴張階段，主要發育河流—三角洲相沉積；長7期湖盆擴張達到頂峰，湖盆規模最大，沉積逐漸由三角洲—河流相轉變為湖泊相；從長6到長4+5期湖盆進入萎縮階段，之后的長3到長1期，湖盆逐漸消亡，由湖泊相最終轉化為平原相。而在長6期，合水地區主要受東北和西南兩大物源體系控制[10-11]，在穩定的水動力和持續的物源供給條件下，沉積物沿東北、西南向近源快速沉積，造成砂體沉積厚度大、沉積期次多、沉積規模廣。同時，該時期湖盆發育較為鼎盛，研究區正處于生油凹陷內，油源充足，且位于長7烴源巖的上部，屬于下生上儲近源成藏，具備形成大規模油藏的“源”、“儲”條件。

2 砂體構型特征

2.1 骨架砂體巖性特征

圖1 鄂爾多斯盆地構造及研究區位置圖Fig.1 Location map of the Ordos Basin structure and study area

已有研究表明[12]，研究區長6深水重力流骨架砂體類型包括濁流砂體、砂質碎屑流砂體及滑塌巖。其中，濁流為牛頓流體，受外力作用后極易發生運動以水流擾動支撐顆粒形式進行搬運，當外力消失時，在重力作用下粗粒先沉積，細粒后沉積，多見正粒序的鮑馬序列[13]。砂質碎屑流是一種賓漢型塑性流體，主要以基質強度、浮力及分散壓力為沉積物支撐機制的可混雜泥質及礫石的非黏性碎屑流，以整體凍結的方式發生沉積。滑塌巖為三角洲前緣沉積物在外力機制的觸發下由于自身重力沿前緣坡折帶發生滑動，在此過程中發生變形、蹦碎、坍塌后掉入湖盆中正在沉積的泥質沉積物中而形成的重力流沉積體[14]，由于研究區坡度較緩，因此極少發育。根據對區內293口井長6段1 360塊砂巖樣品的鑄體薄片分析，長6骨架砂體中石英含量為21.50%～56%，平均39.43%、長石含量為7.70%～49.50%，平均23.32%、巖屑含量為3.50%～40.75%，平均21.74%。同時，砂巖粒徑主要大于0.25 mm（占總量的74.33%），分選性中等居多（占總量的41.11%），磨圓度以次棱角狀（占總量的96.42%）為主。根據以上因素，結合砂巖三角圖來看（圖2），長6骨架砂體巖性主要為中—細粒巖屑長石砂巖與中—細粒長石巖屑砂巖，結構成熟度偏低。

2.2 骨架砂體組合類型

河流、三角洲、湖泊等沉積環境及演化過程中，由于沉積物供給及可容納空間、水動力、地形坡度、沉積微相等相關沉積條件的變化，不同類型、期次、厚度的單砂體在空間上相互組合、疊置、展布，形成具有一定關系的復合砂體[5]。根據以上因素結合野外剖面觀察，將區內長6復合砂體分為連續疊加型、間隔疊加型、側向尖滅型及砂泥互層型四類（圖3）。

圖2 合水地區長6砂巖類型及成分圖Fig.2 Sandstone type and composition diagram of Chang 6 oil-bearing formation in Heshui area

2.2.1 連續疊加型砂體

該類復合砂體特征為重力流沉積物在湖盆內穩定的水動力條件下長期加積，持續沉降，沉積物供給大于可容納空間，造成多期沉積的單砂體在橫向上相互切割、垂向或側向上大范圍連續疊加。由于砂體連續沉積，砂體間無泥巖隔層發育，以砂體頂底面的泥質、鈣質夾層作為劃分單期砂體的標志，連通性較好，在測井相識別中，以SP曲線為多個中、高幅度箱型、鐘型連續疊加為主。根據沉降位置不同，可分為穩定型、遷移型、擺動型三種亞類。其中，穩定型為重力流沉積物在沉降時位置保持不變，造成多期單砂體穩定疊加模式；遷移型為重力流沉積物沉降位置沿同一方向遷移，形成了多期單砂體沿同一方向沉積的模式；搖擺型砂體為重力流沉積物沉降位置沿不同方向發生改變，形成的砂體在不同方位隨意疊加，搖擺不定。通過單井識別，該類組合砂體的骨架單砂體以砂質碎屑流為主，多形成于深湖—半深湖沉積環境中的湖底扇內扇（圖4a）。

砂質碎屑流連續疊加型砂體在野外剖面上表現為連續疊加的厚層砂質碎屑流砂體（圖5a）。砂體具有粒度均一的塊狀構造，無韻律性，內部可見不規則的泥礫及泥包礫，底部還發育溝模、槽模（圖5b）、同沉積等重力流特征及對下伏沉積物剪切作用而形成的沖刷面[15]。

2.2.2 間隔疊加型砂體

該類復合砂體特征為沉積物長期加積，持續沉降，多期單砂體在垂向或側向上大范圍疊加，但由于沉積時沉積物供給小于或等于可容納空間且重力流的改道作用，導致連續疊加的砂體頂部出現間斷，沉積了薄層泥巖。因此，既發育砂體間泥巖隔層，還發育砂體內泥質、鈣質夾層，砂體連通性由隔夾層厚度決定，測井相識別標志以SP曲線為中、高幅度齒化箱型、鐘型的間隔疊加為主，在單砂體間隔處，可明顯看到曲線的回返。根據沉降位置變化，同樣分為穩定型、遷移型及擺動型三種亞類。通過單井識別，該類組合砂體的骨架單砂體以砂質碎屑流與濁流為主，多形成于湖底扇內扇及中扇（圖4a，b）。

圖3 合水地區長6骨架砂體特征示意圖Fig.3 Schematic diagram of the skeleton sand bodies of Chang 6 oil-bearing formation in Heshui area

圖4 合水地區長6復合砂體識別特征Fig.4 Identified characteristics of the compound sand body of Chang 6 oil-bearing formation in Heshui area

砂質碎屑流間隔疊加型砂體為單期砂質碎屑流砂體由于上述原因導致沉積中斷，砂體間沉積了一定厚度的泥質隔層，野外剖面特征為砂質碎屑流砂體在縱向以泥巖隔層為界線的間隔疊加，特征與砂質碎屑流連續疊加型砂體相似（圖5c）。

砂質碎屑流+濁流間隔疊加型砂體主要發育在內扇與中扇交匯處，根據垂向的疊加關系可以分為兩類：1）下部砂質碎屑流+上部濁流砂體組合類型（圖5d），該類型整體為粒度向上變細的正旋回沉積模式，為早期高密度砂質碎屑流因泥質含量的增加導致密度降低，而逐漸轉化為低密度濁流的沉積組合；2）下部砂濁流+上部砂質碎屑流砂體組合類型（圖5e），該類型粒度為向上變細再變粗的沉積模式，為早期高密度濁流逐漸向高密度砂質碎屑流轉化而形成的沉積組合[16-17]。

2.2.3 側向尖滅型

該類復合砂體特征為堤岸滑塌沉積或沉積物供給小于可容納空間而導致砂體由中間向邊部厚度逐漸變薄，側向上呈現尖滅的趨勢。此類砂體單砂體厚度進一步減小，砂體間泥巖厚度進一步加大，砂體內無夾層，以砂體間隔層為主，一般不連通或連而不通。分為孤立型和側接型兩種亞類。孤立型為單期砂體孤立分布，周圍覆蓋較厚的泥巖，無連通性，測井相識別標志為SP曲線低幅度單一的齒化鐘型、指狀；側接型為多期單砂體邊部搭接，側向接觸，砂體連續性較好，但卻連而不通，測井相識別標志為SP曲線的低幅度齒化鐘型與低幅度指狀的組合形式。通過單井識別，該類組合砂體的骨架單砂體以濁流與滑塌巖為主，多形成于湖底扇中扇、外扇（圖4a）。

砂質沉積物入湖從內扇向外扇沉積過程中，由于泥質含量的增加，沉積物流體形態由砂質碎屑流向濁流轉化，在此過程中，砂體縱向上疊加范圍及厚度不斷減少，砂體間泥質沉積物不斷增多，在某一時期形成砂體僅邊緣連續接觸的濁流側接型砂體。該類砂體具有較好的連續性，但砂體接觸范圍小，隔層發育，砂體連而不通；而當砂體厚度及疊加范圍進一步降低時，砂體周圍的泥質沉積物完全阻隔了砂體間的接觸，砂體由邊部接觸變為孤立分布，形成無連通性的濁流孤立型砂體，在野外剖面多表現為孤立分布的濁積水道（圖5f）。

滑塌孤立型砂體為掉入湖盆泥質沉積物中的滑塌巖孤立分布，砂體無連續性，不連通。因在滑塌過程中變形而常發育小型褶皺。

2.2.4 砂泥互層型砂體

圖5 銅川延長組長6段復合砂體野外剖面特征(a)質碎屑流連續疊加型砂體，長6，銅川套灘村采石場剖面；(b)砂質碎屑流砂體底部具有溝模、槽模，長6，銅川套灘村采石場剖面；(c)連續砂質碎屑流間隔疊加型砂體，長6，銅川套灘村采石場剖面；(d)底部砂質碎屑流+頂部濁流間隔疊加型砂體，長6，銅川套灘村采石場剖面；(e)底部濁流+頂部砂質碎屑流間隔疊加型砂體，長6，銅川馬泉大橋旁剖面；(f)濁流孤立型砂體，長6，銅川姬家塔剖面Fig.5 Field profile characteristics of the compound sand body,Yanchang Formation Chang 6 oil-bearing formation in Tongchuan area

該類復合砂體為濁流席狀漫溢沉積且沉積物供給遠小于可容納空間而導致沉積物沉降不連續，多期砂體在垂向或側向與泥巖互層沉積。由于該類砂體疊加范圍較小，比較其他三種類型，縱向上砂巖厚度最薄，泥巖厚度最大，砂體內無泥質、鈣質夾層，以砂體間泥巖隔層為主，砂體一般不具有連通性。根據位置不同分為穩定型和不穩定型兩種亞類，穩定型為沉積物沉降時，沉降中心保持一致，導致多期單砂體與泥巖在同一位置互層沉積；不穩定型為沉積物沉降中心不一致，導致砂體沉積位置多變。測井曲線SP為多個指狀與泥巖的微齒化低幅度異常互層的組合形式。通過單井識別，該類組合砂體的骨架單砂體以濁流為主（圖4b）。

濁流砂泥互層型砂體多形成于湖底扇最前端的外扇，偶爾發育中扇。隨著濁流搬運距離加大，濁流進一步稀釋并沉積于深湖，逐漸過渡為深湖泥巖。該類砂體厚度較薄，砂體間泥巖隔層發育，基本上大于或等于砂巖厚度，砂體疊加范圍小，無連通性。

綜上所述，由于研究區深水重力流沉積環境復雜多變，不同單砂體類型間的變化導致了長6骨架砂體的組合構型特征發生了明顯改變。其中，砂質碎屑流單砂體主要構成連續疊加型與間隔疊加型復合砂體，濁流單砂體主要構成側向尖滅型與砂泥互層型復合砂體（圖6a，b）。

圖6 合水地區長6骨架砂體組合類型剖面圖(a)垂直物源方向剖面；(b)順物源方向剖面Fig.6 Sectional view of skeleton sand bodies combination type in Heshui Chang 6 oil-bearing formation

3 復合砂體精細解剖

根據野外露頭剖面對長6砂質碎屑流及濁流單砂體的寬厚比進行研究，再結合測井相對不同類型復合砂體單砂體厚度的統計，計算出不同復合砂體中單砂體的寬度后，對其發育規模進行了探討。在此基礎上，通過鑄體薄片、物性、高壓壓汞等資料對不同復合砂體非均質性特征進行研究，精細解剖長6復合砂體，找出優勢砂體的類型，并建立優勢砂體評價參數表，最終總結出優勢砂體的分布規律。

3.1 砂體發育特征

通過對銅川延長組長6段野外露頭剖面觀察后發現，連續疊加型與間隔疊加型復合砂體在剖面上存在漸變關系，通常由中部連續疊加的砂質碎屑流單砂體向邊部尖滅的過程中逐漸過渡到與濁流單砂體的間隔疊加，此種類型的復合砂體厚度較大，但在橫向上延伸距離較短，單砂體以砂質碎屑流為主；而側向尖滅型與砂泥互層型復合砂體的單砂體通常以薄層舌狀體形式的濁流砂體為主，該類砂體厚度較薄，在橫向上延伸距離較遠，高者達1 km以上。本研究針對這兩種情況對野外露頭剖面寬厚度進行了實測，同時，為保證測量點垂直于河道方向，選取點位時采用金振奎等[18]的單河道砂體識別方法中的露頭實測法、巖性對比法及厚度中心法。結果顯示：第一種情況（33個點）單砂體厚度為0.30～2.80 m，平均為1.60 m，寬度為47～504 m，平均為283 m，寬厚比公式為y=177x（圖7a）；第二種情況（11個點）單砂體厚度為0.08～0.86 m，平均為0.63 m，寬度為98～797 m，平均為550 m，寬厚比公式為y=753x（圖7b）（其中y為砂體寬度，x為砂體厚度）。

在此基礎上，結合對區內200余口井不同類型復合砂體的識別及單砂體厚度的統計，砂質碎屑流連續疊加型單砂體厚度為3.60～15.50 m，平均為8.20 m；砂質碎屑流間隔疊加型單砂體厚度為3.20～10.25 m，平均為5.60 m、砂質碎屑流+濁流間隔疊加型中，砂質碎屑流單砂體厚度為2.90～6.50 m，平均為4.20 m，濁流單砂體厚度為1.50～3.70 m，平均為2.63 m，間隔疊加型砂體平均單砂體厚度為4.10 m、側向尖滅型單砂體厚度0.35～2.50 m，平均為1.10 m、砂泥互層型單砂體厚度為0.20～1.96 m，平均為0.38 m。

將各復合砂體單砂體厚度帶入寬厚比公式中得出，砂質碎屑流連續疊加型單砂體寬度為637.20～2 743.50 m，平均為1 451.40 m；砂質碎屑流間隔疊加型單砂體寬度為566.40～1 814.25 m，平均為991.2 m；砂質碎屑流+濁流間隔疊加型中，砂質碎屑流單砂體寬度為584.10～1 150.50 m，平均為743.40 m、濁流單砂體寬度為265.50～654.90 m，平均為465.51 m；濁流側向尖滅型單砂體寬度為263.55～1 882.50 m，平均為828.30 m；濁流砂泥互層型單砂體寬度為150.60～1 475.88 m，平均為286.14 m。

結果表明：長6復合砂體從連續疊加型到砂泥互層型，單砂體平均寬度與厚度總體上呈現減小的趨勢。究其原因，連續疊加型砂體多發育于湖底扇內扇，沉積物充足、水動力條件強，在縱向上沉積厚，橫向上延伸遠；而從間隔疊加型到側向尖滅型，砂體依次向湖底扇外扇深湖泥過度，泥巖隔層變厚，砂體厚度與寬度逐漸減小。

3.2 砂體非均質性特征

3.2.1 宏觀非均質性特征

通過前文研究，連續疊加型砂體只發育夾層，間隔疊加型砂體隔夾層均有發育，側向尖滅型與砂泥互層型砂體以隔層為主。夾層在測井曲線中識別標志為厚層砂體內GR曲線會趨于泥巖異常而有小幅度回反現象；隔層在測井曲線中識別標志為多期單砂體間沉積的厚層粉砂巖、泥巖（圖8）。據此特征，分別統計不同復合砂體隔夾層厚度。結果表明：長6連續疊加型砂體夾層厚度集中在0.40～1.70 m，平均為0.80 m，夾層頻率集中在2.90%～9.30%，平均為4.60%；間隔疊加型砂體內夾層厚度集中在0.90～1.60 m，平均為1.10 m，夾層頻率集中在8.40%～20.80%，平均為13.5%，隔層厚度集中在1.30～2.70 m，平均為2.20 m；側向尖滅型砂體隔層厚度集中在3～4.60 m，平均為3.10 m；砂泥互層型。砂體隔層厚度集中在4.10～5.90 m，平均為4.80 m（表1）。從連續疊加型到砂泥互層型，砂體隔夾層厚度變大，宏觀非均質性增強。

3.2.2 微觀非均質性特征

對研究區213口井以不同復合砂體的單砂體厚度為篩選標準，通過統計長6段四類復合砂體中單砂體的孔隙、壓汞、物性等孔喉微觀非均質性參數，研究了長6復合砂體的微觀非均質性特征。

圖7 銅川露頭剖面長6砂體寬厚比散點圖(a)銅川長6段砂質碎屑流寬厚比；(b)銅川長6段濁流寬厚比Fig.7 Chang 6 oil-bearing formation sand bodies width-to-thickness scatter diagram of Tongchuan outcrop section

圖8 合水地區長6段不同復合砂體隔夾層特征測井識別標志(a)連續疊加型砂體隔夾層特征，Z55井；(b)間隔疊加型砂體隔夾層特征，Z156井；(c)側向尖滅型（側接型）砂體隔夾層特征，Z156井；(d)砂泥互層型砂體隔夾層特征，Z55井Fig.8 Well-logging identification characteristics of different composite sand bodies with interlayer thickness in Heshui Chang 6 oil-bearing formation

表1 合水地區長6不同類型砂不同類型砂體隔夾層厚度統計表Table 1 Sand bodies interlayer thicknesses in Heshui Chang 6 oil-bearing formation

共47口井識別出連續疊加型砂體。統計表明：該類砂體面孔率集中在0～8.33%，平均為1.61%；孔隙中膠結物含量在2.80%～28%，平均達13.84%；孔喉分選系數在0.18～2.25，平均為1.17；變異系數在0.02～0.56，平均為0.13；中值壓力在1.46～24.29 MPa，平均為8.99 MPa；排驅壓力在0.80～5.77 MPa，平均為3.14 MPa；最大汞飽和度在62.70%～96.84%，平均為80.68%；孔隙度集中在 6.66%～15.50%，平均為9.63%；滲透率集中在（0.25～2.63）×10-3μm2，平均為0.53×10-3μm2。此類砂體壓汞曲線形態表現為進汞曲線較低，曲線中間平臺低平寬緩，退汞曲線與進汞曲線相交峰值較低、角度較小，表現為退汞效率好（圖9a）。

共103口井識別出間隔疊加型砂體。統計顯示：該類砂體面孔率集中在0～6.51%，平均為1.41%；孔隙中膠結物含量在5%～34%，平均達14.78%；孔喉分選系數在0.13～2.75，平均為1.39；變異系數在0.05～0.62，平均為0.21；中值壓力在2.38～24.52 MPa，平均為 12.61 MPa；排驅壓力在 0.30～7.84 MPa，平均為3.21 MPa；最大汞飽和度在43.15%～96.99%，平均為76.99%；孔隙度集中在 6.10%～13.20%，平均為8.89%；滲透率集中在（0.22～2.05）×10-3μm2，平均為0.49×10-3μm2。此類砂體壓汞曲線形態表現為進汞曲線有所升高，曲線中間平臺較為寬緩，退汞曲線比起連續疊加型角度變大，表明退汞效率有所降低（圖9b）。

共186口井識別出側向尖滅型砂體。統計顯示：該類砂體面孔率集中在0～4.72%，平均為1.09%；孔隙中膠結物含量在4%～37%，平均達14.95%；孔喉分選系數在0.11～3.66，平均為1.51；變異系數在0.05～0.65，平均為0.25；中值壓力在1.91～33.03 MPa，平均為 12.96 MPa；排驅壓力在 0.60～9.35 MPa，平均為5.54 MPa；最大汞飽和度在46.37%～97.97%，平均為74.23%；孔隙度集中在 3.13%～11.40%，平均為7.21%；滲透率集中在（0.09～0.83）×10-3μm2，平均為0.33×10-3μm2。此類砂體壓汞曲線形態表現為進汞曲線進一步升高，曲線中間平臺較陡，退汞曲線與進汞曲線相交角度很大，表明退汞效率再次降低（圖9c）。

圖9 合水地區長6段不同復合砂體單砂體壓汞曲線特征(a)C106井，長62，1 991.80 m，孔隙度：12.06%，滲透率：0.74×10-3μm2；(b)B11井，長63，1 740.16 m，孔隙度：8.61%，滲透率：0.39 ×10-3μm2；(c)N31井，長61，1 534.10 m，孔隙度：6.87%，滲透率：0.34 ×10-3μm2；(d)B7井，長63，1 819 m，孔隙度：4.32%，滲透率：0.13×10-3μm2Fig.9 Mercury injection curves for single and composite sand bodies in Heshui Chang 6 oil-bearing formation

共204口井識別出砂泥互層型砂體。統計顯示：該類砂體面孔率集中在0～3.50%，平均為0.97%；孔隙中膠結物含量在5.50%～40%，平均達15.89%；孔喉分選系數在0.07～4.25，平均為1.53；變異系數在0.11～0.82，平均為0.33；中值壓力在3.91～31.06 MPa，平均為13.52 MPa；排驅壓力在0.60～9.98 MPa，平均為5.82 MPa；最大汞飽和度在30.30%～94.03%，平均為71.90%；孔隙度集中在1.97%～10.30%，平均為6.53%；滲透率集中在（0.01～0.56）×10-3μm2，平均為0.18×10-3μm2。此類砂體壓汞曲線形態表現為進汞曲線最高，曲線中間平臺高陡窄小，退汞曲線與進汞曲線近乎垂直，退汞效率最低（圖9d）。

比較長6四種類型復合砂體微觀孔喉參數，從連續疊加型到砂泥互層型，砂體膠結物含量、分選系數、變異系數、中值壓力、排驅壓力增加，面孔率、中值半徑、最大汞飽和度減小，物性降低，孔喉微觀非均質性增強（表2）。

表2 合水地區長6不同砂體微觀孔喉特征參數表Table 2 Sand body microscopic pore throat characteristics in Heshui Chang 6 oil-bearing formation

3.3 優勢砂體分布規律

由于研究區為巖性油藏，高孔滲為優勢砂體主要控制因素。因此，本文將大于長6骨架砂體平均物性的復合體砂體定為優勢砂體。經統計，長6骨架砂體平均孔隙度為8.54%，平均滲透率為0.48×10-3μm2。經比較，連續疊加型與間隔疊加型砂體平均物性大于長6骨架砂體平均物性，為優勢砂體組合類型。而根據試油數據統計結果表明：連續疊加型砂體日產油在1.20～138.2 t，平均為6.50 t，平均含油飽和度為33.32%；間隔疊加型砂體日產油集中在0.80～66.3 t，平均為4.40 t，平均含油飽和度為32.53%。在此基礎上，結合連續疊加型、間隔疊加型砂體沉積特征、宏觀、微觀各項參數后，建立了合水地區長6優勢砂體評價參數表（表3）。

表3 合水地區長6優勢砂體評價參數表Table 3 Evaluation of dominant sand bodies in Heshui Chang 6 oil-bearing formation

以優勢砂體評價參數為標準，統計所有井的參數點，將符合優勢砂體條件點所對應的井位坐標定位到研究區相應砂體厚度平面圖中，在研究區邊界范圍內進行優勢砂體的平面預測（圖10）。

在平面上，優勢砂體主要沿東北—西南向呈片狀、寬條帶狀在區內東北部大面積展布，西南部除了馬嶺及白馬區塊有規模分布外，其余則只有少量呈朵體狀、窄條帶狀零散分布。根據湖盆演化及物源方向來看，長7湖泛期時，湖盆面積最大，坡度最陡，前緣坡折帶與湖平面距離最近，長7重力流沉積物向湖盆中心沉降的時間短，速度快，為突發性瞬時沉積，沉積物多呈小而窄的朵體狀分布。而長7末期到長6期時，湖盆面積開始萎縮，坡度變緩，沉積物從前緣坡折帶入湖距離變遠。研究區主要受西南與東北兩大物源體系控制，從長8期到長6期，西南物源減弱，東北物源增強[10]，在此條件下，長6期主要受東北物源影響，優勢砂體在區內東北部較為發育，而由于沉積盆地東緩西陡，東北部以砂質碎屑流為主。綜合以上因素，當東北部砂質碎屑流向湖盆中心沉積的過程中，由于坡折帶距湖平面較遠，坡度較緩，沉積物具有沉積時間長，沉降速度慢的特點，為突發性持續沉積。在此過程中，由于物源供給穩定，最終形成以片狀、寬條帶狀為主的大規模厚層優勢砂體。西南部因物源供給較少，沒有大規模砂體展布，只有小規模由于長7期向長6期過渡時形成以窄條帶狀、朵體狀分布的優勢砂體。

圖10 合水地區長6優勢砂體平面分布圖Fig.10 Plane distribution diagram of dominant sand bodies in Heshui Chang 6 oil-bearing formation

4 結論

（1）合水地區長6段共識別出7種骨架單砂體組合類型。分別為砂質碎屑流連續疊加型、砂質碎屑流間隔疊加型、砂質碎屑流+濁流間隔疊加型、濁流+砂質碎屑流間隔疊加型、濁流側向尖滅型、濁流砂泥互層型、滑塌側向尖滅型。

（2）合水地區長6段復合砂體中，連續疊加型單砂體平均厚度為8.20 m、平均寬度為1 451.40 m，間隔疊加型單砂體平均厚度為4.10 m、平均最大寬度為991.20 m，側向尖滅型單砂體平均厚度為1.10 m、平均寬度為828.30 m，砂泥互層型單砂體平均厚度為0.38 m、平均寬度為286.14 m。從連讀疊加型到砂泥互層型，砂體厚度變薄、寬度減小、非均質性增強、物性變差，發育位置由湖底扇內扇逐漸向外扇過度。

（3）連續疊加型與間隔疊加型砂體為合水地區長6段優勢砂體。在平面中，優勢砂體主要在研究區東北部發育，沿東北—西南向以片狀、寬條帶狀展布。而在研究區西南部則只有少量呈朵體狀、窄條帶狀零散分布。