錦16二元驅顆粒凝膠井組調驅研究

張敏

摘要：本文主要研究三次采油中聚/表復合驅區在轉入二元驅前對區塊實施整體調，研究加大堵劑用量后調驅規律，以進一步完善區塊整體調驅選井、選層、選堵劑類型等技術，確定不同條件注入井合理堵劑用量及堵劑類型，以在二元驅實施階段控制注入溶液低效無效循環，促進油井均勻受效，提高區塊最終采收率。

關鍵詞：優勢吸水;水淹;弱凝膠

1.試驗區概況

二元驅試驗區目的層Ⅱ4⁷～Ⅱ4⁸為一套扇三角洲前緣河口砂壩為主的沉積，位于扇三角洲前端的內側。平面上砂體大面積連片分布，主體砂巖具有一定的方向性。該扇三角洲前緣亞相細分為河口砂壩微相、分流間微相、前緣薄層砂微相。

2.選井依據

選擇試驗區內部一口注入井，要求注入壓力與整個試驗區平均注入壓力接近，單井注入層段內具有較高吸水能力的優勢吸水層，井組內縱向上水淹程度不均，弱水淹與強水淹層并存，使弱凝膠調驅后能達到封堵強吸水層和少堵、不堵中低水淹層的目的，實現二元驅時注劑剖面的注入均勻。本次實驗選取錦2-5-A226井。

3.實驗井井況及問題

錦2-5-A226井脈沖中子氧活化吸水剖面資料表明，吸水有效厚度為7.5m，吸水厚度比例為56.0%，最大吸水層吸水厚度2.0m最大吸水層相對吸水量為54.5%。表明具有一定的吸水厚度同時，有較明顯的優勢吸水層。

截止2010年8月井組累計注水62106m³，累計產油5775t，累計產水214163t，平均含水97.3%。從含水分級看，井組油井普遍高含水，最低含水97%，最高含水100%。表明井組平面水淹程度高。

全區各井組流體最大推進速度平均為17m/d，井組平均推進速度11.3m/d;選擇待大劑量調驅的錦2-5-A226井組最大推進速度22.3m/d，平均推進速度14m/d。高于試驗區平均推進速度，表明井間存在強優勢通道。

4.影響調驅因素

4.1體膨顆粒轉向劑的吸水膨脹速度

體膨顆粒在遇水初期快速吸水迅速膨脹，到達一定階段后吸水膨脹速度有所減緩，最終達到完全膨脹。如樣品1在3min吸水41%，12min吸水62.5%，120min接近100%（完全膨脹）。完全膨脹的時間一般在30～120min。

4.2水質對體膨顆粒轉向劑吸水能力的影響

礦化度對體膨型顆粒調剖劑吸水能力影響，分別采用油田清水、注入水（曝氧）、礦化度為6000 mg/L和8000 mg/L的模擬礦化水配制。隨著礦化度增加體膨型顆粒調剖劑吸水膨脹倍數降低。從取得目的區塊注入水與采出水水樣分析結果得出：注入水總礦化度為8121mg/L，采出水總礦化度6320.20mg/L，在此礦化度條件下，顆粒的膨脹倍數受到一定影響但變化不大，能夠滿足現場使用要求。

4.3溫度對體膨顆粒轉向劑吸水能力的影響

采用礦化度為8000 mg/L的模擬礦化水配制，隨溫度升高顆粒調剖劑吸水量略有升高，在25℃～60℃間，吸水膨脹倍數變化不大;溫度大于60℃以后吸水量升高明顯。

4.4 pH值對體膨型顆粒調剖劑吸水能力的影響

體膨型顆粒調剖劑吸水量隨pH值升高先增大后降低，pH值在8～9間吸水量最高。

4.5體膨型顆粒調剖劑熱穩定性

在60℃下360天吸水膨脹倍數略降，但降低量小于1%，未發現表觀相分離及失水現象，表明體膨型顆粒調剖劑吸水后具有良好長期穩定性。

4.6封堵性能的評價

填砂管長30cm，直徑2.5cm，填充不同目數的石英砂制備不同滲透率的人造巖心。用1000 mg/L的聚合物溶液攜帶常規體膨顆粒以2mL/min速度注入巖心，連續對注入壓力進行監測，體膨顆粒對于高滲透率的巖心有較好的封堵能力。

5.參數設計

5.1體膨顆粒轉向劑型號與參數確定

選擇TB-1型適合中低溫油藏使用的體膨顆粒轉向劑。其參數確定為：膨脹時間30—120min，最終膨脹倍數15—30倍。

5.2粒徑選擇

確定使用TB-1型緩膨顆粒粒徑為1～3mm。

5.3調驅劑用量設計

（1）單井調剖劑用量計算公式

Q=S×H×φ×Fn/4

式中：Q—調剖劑用量，m3;

S—調剖面積，m2;

H—調剖厚度，m;

Φ—孔隙度;

Fn—調剖方向數。

（2）參數的確定

調剖面積：根據調剖半徑按圓面積計算調剖面積;設計調剖半徑為井距的1/3，即50m。

調剖厚度：根據調剖井高水淹厚度、高滲透層段厚度、高吸水強度厚度綜合確定;

調剖方向：為調剖層段的河道砂一類連通方向數，為3個。

6.調驅效果

調驅后進行吸水剖面資料表明，注入壓力提升5.1Mpa，吸水有效厚度為10.5m，吸水厚度增加40%，最大吸水層相對吸水量降低15%，對應油井日增加油量10.5噸，表明有效擴大了涉及體積，降低優勢通道影響，提高了驅油效率。

參考文獻：

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