螺旋波等離子體原型實驗裝置中天線的優化設計與功率沉積*

平蘭蘭 張新軍 楊樺 徐國盛 萇磊 吳東升 呂虹 鄭長勇 彭金花 金海紅 何超 甘桂華

1) (中國科學院等離子體物理研究所,合肥 230031)

2) (中國科學技術大學,合肥 230026)

3) (安徽建筑大學電子與信息工程學院,合肥 230601)

4) (四川大學空天科學與工程學院,成都 610065)

5) (國防科技大學電子對抗學院,合肥 230036)

近年來,螺旋波等離子體源在核聚變條件下等離子體與材料的相互作用方面具有十分重要的研究意義.本文對高密度螺旋波等離子體原型實驗裝置(helicon physics prototype experiment,HPPX)中的螺旋波系統發射天線進行了優化設計,利用HELIC程序,對螺旋波的耦合和功率沉積與天線的類型、天線長度、運行頻率等關鍵參數的相互關系作了數值模擬計算,進而給出了天線的最佳天線結構和物理尺寸.同時還分析了靜磁場強度和軸心等離子體密度對功率沉積及其分布的影響,發現等離子體對螺旋波的吸收功率在多個靜磁場和軸心密度處有不同的峰值功率點,且整體的耦合趨勢隨靜磁場增大呈上升的趨勢,而隨軸心密度增大是下降的趨勢; 并根據這些仿真結果深入探討了螺旋波等離子體的電離機制.為了進一步研究HPPX裝置中螺旋波與等離子體耦合的問題,還給出了等離子體放電時的感生電磁場與電流密度的分布情況.本文工作可為HPPX裝置上螺旋波天線設計和相關物理實驗提供理論依據.

1 引 言

螺旋波是由射頻(radio frequency,RF)天線激發的一種在高電導率介質中傳播的低頻電磁波,使用螺旋波電離可以產生高密度的等離子體.在軸向均勻磁場條件下,螺旋波等離子體可通過頻率介于離子和電子回旋頻率間的射頻波激發石英管中的介質氣體得到[1].在0.1 Pa的低氣壓下等離子體密度可達1013-1014cm-3量級,并且其電離效率高達100%,這是迄今采用人工方法在低氣壓下所能獲得的最大等離子體密度[2].螺旋波等離子體因其高密度、高效率、均勻平穩、無電極污染、粒子能量可控等優點,廣泛應用于薄膜沉積[3]、等離子體火箭推進[4]、半導體刻蝕[5]和核聚變[6]等領域.

螺旋波等離子體的電離機制十分復雜,其核心是波-粒能量耦合機制,自1960年Aigrain[7]首次提出螺旋波概念,1970年Boswell[8]首次實現螺旋波等離子體放電以來,人們對螺旋波產生高密度的等離子體的物理機理、螺旋波能量耦合到等離子體中的物理方式始終沒有給出最終的解釋.1991年,Chen[9]利用朗道阻尼機制導出了均勻有界等離子體中螺旋波的色散關系,認為電子通過朗道阻尼進行加熱具有很高的吸收效率.1999年,Chen和Blackwell[10]又提出了螺旋波放電中朗道阻尼的限制.朗道阻尼可以解釋在一般的放電實驗中的螺旋波等離子體的能量沉積,但在較大尺度實驗裝置中或者在天線長度大于半個波長的情況下,朗道阻尼沉積將不再成立.通過深入研究發現,在螺旋波放電能量沉積過程中,存在著螺旋波之外的一種靜電性質的表面波Trivelpiece-Gould (TG)波[11].Shamrai和Taranov[12]認為放電過程中RF功率通過兩種通道轉移給等離子體,即體吸收的螺旋波(H波)和表面吸收的TG波實現的,這兩種波在等離子體柱徑向位置上進行耦合,而大部分的RF功率通過強阻尼的TG波轉移給等離子體.到目前為止,有關螺旋波高功率耦合到等離子體中的機理和能量沉積的機制仍在不斷探索中.因此,磁場對兩種波的影響需進一步討論,但TG波能量沉積機理的假設已逐漸成為主流共識[13].

近年來,螺旋波等離子體的放電模擬取得了較大發展,促進了人們對螺旋波放電機理的認識.如：由Chen和Arnush[14-16]開發的HELIC代碼,通過電磁場理論分析計算了螺旋波和TG波的能量沉積及其電場、磁場和電流的分布情況; 由Mouzouris和Scharer[17]開發的ANTENA2代碼利用碰撞機制和朗道阻尼加熱機制,計算了等離子體中的電磁場和功率沉積; 2012年,Melazzi等[18]開發了SPIREs代碼,采用FDTD算法對圓柱等離子體中的電磁場問題和功率沉積問題進行了快速求解; 2015年,Melazzi和Lancellotti[19]開發了ADAMANT代碼,該代碼利用MOM算法研究了天線幾何結構及其在功率沉積方面的影響.國內方面,成玉國等[20]考察了徑向電子數密度非均勻分布條件下,不同強度磁場對能量沉積的影響; 楊雄等[21]建立三維條件下螺旋波放電模型，充分考慮了電離過程中的粒子碰撞和電化學反應，利用漂移-擴散輸運方程計算等離子體中各粒子密度及電子溫度；萇磊等[22,23]針對徑向密度梯度對于螺旋波等離子體中電磁波和能量吸收進行了數值模擬.

HELIC代碼常用于射頻等離子體源設計和實驗中,該程序利用特定的邊界條件求解6個徑向耦合微分方程,得到兩個獨立的波-螺旋波和TG波.這比將非均勻等離子體劃分成層并在每個界面匹配邊界條件(如ANTENA2代碼)要快得多,而且改變天線的幾何形狀也特別容易.本文首次采用HELIC代碼對高密度螺旋波等離子體原型實驗裝置(helicon physics prototype experiment,HPPX)中等離子體放電現象進行數值模擬,分析了HPPX裝置中螺旋波天線種類、天線長度及運行頻率等參量對功率沉積的影響,從而得到了發射天線的最佳結構和尺寸.眾所周知,忽略電子質量me的簡單螺旋波理論,只有當軸向電場Ez消失時才成立,而實際實驗中并未滿足這一條件.通過對冷等離子體方程中有限的me和Ez進行精確求解,預測出了TG波的存在,這極大改變了人們對等離子體放電的認識.因此,在分析靜磁場大小和軸心等離子體密度對波-粒耦合能量的影響時,本文對等離子體中的螺旋波和TG波的功率沉積機理做了進一步探討,進而,研究了等離子體放電時的感生電磁場與電流密度等參數.本文所研究的成果對HPPX裝置上螺旋波天線設計和今后相關物理實驗開展具有一定的指導意義.

2 理論公式與計算模型

2.1 理論分析

為了研究RF天線產生的螺旋波耦合到等離子體中的功率沉積,從麥克斯韋方程出發,得到電場E和磁場B滿足的法拉第定律和安培定律：

其中,

式中下標α表示粒子種類(如電子和離子),ω為波的頻率,ωpα是等離子體頻率,ωcα是等離子體回旋頻率,υα為粒子間的有效碰撞頻率.考慮在圓柱體坐標 (r,φ,z)下,外加靜磁場B0與z軸平行,等離子體的擾動與軸向波數kz和周向波數m有關,可表示為exp[i(kzz+mφ - ωt)],為了方便,使用k=kz,采用 ?/?z→ik ,?/??→im ,?/?t→iω 進行傅里葉變換,(1)式和(2)式可轉化成以下6個微分方程組形式[14]：

其中k0=ω/c為真空中的波數; Er,Eφ,Ez,Br,Bφ,Bz分別為徑向、角向、軸向感生電磁場.公式(7)-(12)給出了螺旋波等離子體中波場理論模型,對上述6個方程進行編程求解,生成基函數br,bz,er和ez.如果等離子體是均勻的,在圓柱體坐標中,基函數是貝塞爾函數,即bn,z(r)=Jm(Tnr) (n=1,2),根據螺旋波理論有

其中R,L=(S ± D)/2,根據邊界條件,對于T2值,方程(13)有兩個根,一個是位于軸上頻率較低的H波,另一個是位于等離子體邊界處頻率較高的TG波.當等離子體非均勻時,靠近原點處表現為貝塞爾函數Jm(r)的波被識別為H波,另一個根為TG波.

假設天線是一個半徑r=Rb的無限薄的薄片,厚度可忽略不計,其上的表面電流J滿足 ?·J=0 ,因此傳送到天線上的功率為

從時間平均能量流的角度來看,天線終端的輸入功率 Pant主要由天線材料中的電阻損耗 Pcopper,等離子體吸收的功率 Pabs,以及天線輻射到真空中的功率損耗 Pspace組成,即

本文所研究的螺旋波放電是在密封的真空腔內.(15)式中最后一項為零,因為任何逃逸粒子都會被這個邊界條件反射回來.此外,螺旋波天線被認為是理想的導體,因此 Pcopper=0.在這些條件下,天線輸入的時間平均功率等于等離子體吸收的時間平均功率,即 Pant=Pabs.

對于等離子體的吸收功率,定義特定的等離子體功率譜函數 Sp(k′)[14],

等離子體電流密度可用冷等離子體張量形式給出[15]：

這里等離子體電場及電流密度是由頻譜為Kφ(k′)=δ(k-k′)的天線激勵,由于 Sp(k′) 是一個偶函數,可以用天線功率譜函數pA(k)=|Kφ(k)|2+|Kφ(-k)|2簡化計算.在k到k+dk,及-k到-(k+dk)之間,對于電流為1 A的等離子體的功率譜函數 Pp(k) ,有

則總吸收功率為

因此當電流為1 A時,等離子體吸收功率數值上等于等離子體負載阻抗 Rp=Pabs/I2.

2.2 計算模型

HPPX是2016年中國科學院合肥等離子體研究所自主研發的螺旋波放電裝置.該裝置采用高功率射頻源和模塊化的設計,束流密度高達1023m-2·s-1量級,可產生高密度高能量等離子體,是用于研究核聚變的新型材料裝置(圖1).該裝置總長度為4 m,分為4個腔室,其徑向中心處是等離子體,等離子體外有個法拉第屏蔽罩,纏繞在屏蔽罩外是螺旋波天線,放置在等離子體軸向中心處(z=0 m),用以產生螺旋波來激發等離子體,最外面是一個真空腔.等離子體參數和邊界條件如表1所列.

圖1 HPPX裝置結構圖Fig.1.The structure of HPPX.

表1 HPPX裝置參數及等離子體參數Table 1.HPPX device parameters and plasma parameters.

磁場密度沿軸向為均勻的,粒子的密度分布沿軸向也是均勻的,徑向密度可以由下面函數確定：

其中s和t是常量,fa表示r=Ra處的相對密度n/ne0,ne0是等離體中心處的密度.如果fa=0,則w=Ra,密度函數就只有兩個參數,如果fa≠0,密度函數可以設置為各種密度形式,例如拋物面函數和高斯函數等類型.

3 結果與討論

本文基于上述的理論公式和計算模型,對HPPX裝置進行數值模擬.構建2種徑向密度結構：拋物面分布(s=2,t=1,fa=0.1)和高斯分布(s=2,t=6,fa=0.01),如圖2所示.這兩種密度分布雖然在軸向上有相同的峰值,但徑向上卻有不同的密度梯度,這對螺旋波與TG波的非共振模式轉換和能量吸收有著非常重要的影響.在HPPX裝置的相關物理實驗中可以通過調節磁場位型等參數,獲得所需要的等離子體徑向密度分布,文獻[24]顯示,較強的磁場對等離子體密度產生較好的約束,其特征半徑較小.將朗繆爾探針測得的數據進行擬合便可確定實驗中加載的等離子體密度結構.拋物面分布和高斯分布是螺旋波等離子體源實驗中非常重要的徑向密度結構,用以分析天線與等離子體間的功率耦合過程,它對HPPX這種大功率的螺旋波等離子體裝置的實驗設計,有著非常重要的指導價值.

圖2 等離子體徑向密度分布 (a) 拋物面分布; (b)高斯分布Fig.2.Radial profiles of plasma density：(a) Parabolic density profile; (b) Gaussian density profile.

螺旋波屬于哨聲波,對于絕緣介質為邊界、半徑為Ra的等離子體中產生的m=1螺旋波,有如下關系成立[25]：

由此可見,對于HPPX裝置中天線的設計除了與等離子體的半徑有關,還與RF源運行頻率f,電子密度ne,磁場強度B等參數有關.接下來,本文將從以下這幾個方面來分析.

3.1 螺旋波天線種類

螺旋波通過TG-H耦合模式將能量傳輸給電子,要求天線能很好地將射頻源供給的能量耦合傳遞給螺旋波,因此天線的選擇至關重要.目前,用于直線磁約束產生等離子體的螺旋波天線主要有3種,即Nagoya III型[26]、Boswell型[27]和Half helix型[28].這3種天線可有效激發m=+1的波動,其能量沉積主要是角向模式[29].因其結構簡單,可激發高效螺旋波,因此逐漸應用于各類螺旋波等離子體實驗裝置中.從圖3(a)中可以看出,在拋物面密度分布下,Half helix型天線在等離子體中心及邊緣處較Nagoya III型、Boswell型天線有較高的徑向相對吸收功率,且Nagoya III型天線和Boswell型天線在等離子體中耦合的效果差不多.沿軸向的相對吸收功率(圖3(c))更能明顯地看出各種天線的吸收功率大小,Half helix型天線產生的電磁波在等離子體中的相對吸收功率最高,其次是Nagoya III型天線,最差的是Boswell型天線.

圖3(b)和圖3(d)是高斯密度分布下的相對吸收功率,從徑向及軸向上都可以看出,吸收效果最好的是Half helix型天線,最差的仍是Boswell型天線.而且在這兩種密度分布下,除了Half helix型天線外,其余兩種天線都關于天線的中心處對稱.這種非軸對稱的能量耦合主要與Half helix天線自身結構和靜磁場的方向有關,在很多螺旋波設備中[23]都被觀察到過,且高斯密度分布下的徑向相對功率沉積高于拋物面下的.

通過以上分析,可以得出,Half helix天線產生的是非軸對稱的射頻能量耦合,較其他兩種天線能激發產生出更高的電子密度.因此,在HPPX裝置中選用Half helix型天線作為激勵天線.

圖3 3種典型的螺旋波天線的徑向(z=0.2 m)和軸向(r=0.02 m)相對吸收功率 (a)拋物面密度分布下3種天線的徑向相對吸收功率; (b)高斯密度分布下3種天線的徑向相對吸收功率; (c)拋物面密度分布下3種天線的軸向相對吸收功率; (d)高斯密度分布下3種天線的軸向相對吸收功率Fig.3.Relative power absorption in radial (z=0.2 m) and axial (r=0.02 m) directions for three typical helicon wave antennas：(a) Radial relative absorption power of three antennas under parabolic density distribution; (b) radial relative absorption power of three antennas under Gaussian density distribution; (c) axial relative absorption of power of three antennas under parabolic density distribution; (d) axial relative absorption of power of three antennas under Gaussian density distribution.

3.2 天線長度

天線的長度也是HPPX裝置中天線設計的一項重要指標.在密度均勻的等離子體中,軸向螺旋波的波長由(23)式得到：λz≈0.1862 m,由文獻[30]可知,天線和螺旋模式耦合較好時,kz≈π/LA,3π/LA等,對應的波長為λz≈2LA,2LA/3,2LA/5等.根據HPPX裝置尺寸,取λz≈2LA/5,則天線長度為LA≈5λz/2≈0.4655 m,考察不同天線長度下的吸收功率,如圖4所示.

從圖4(a)可以看出,在拋物面密度分布下等離子體在中心及邊緣的相對吸收功率比中間的要高很多,并且隨著天線長度的增大,徑向相對吸收功率也慢慢變大,當天線長度等于0.4 m時,相對吸收功率達到最大,但之后天線長度再增大,相對吸收功率卻隨之減小.為了更清楚地看清天線長度對吸收功率的影響,利用公式將每一個天線長度對應的相對吸收功率沿徑向進行積分得到總的徑向吸收功率(圖4(c)),可明顯看出天線長度在0.4 m時吸收功率最大,基本上和計算所得的理論值吻合.

在高斯密度分布下,等離子體的徑向相對吸收功率在等離子體中心處且LA=0.5 m時較強些(圖4(b)).同樣利用公式可得到圖4(d),從圖4(d)中可以更加清晰地看出天線長度在0.5 m時吸收功率最好.總體來說,高斯分布下的吸收功率比拋物線分布時的吸收功率要好,但在實際HPPX實驗中,常用的是拋物面形式的密度分布,因此HPPX裝置中天線長度選擇0.4 m.

3.3 運行頻率

天線的運行頻率是一個非常重要的參數,它影響著天線發射出的螺旋波在等離子體中的耦合效果.選擇6種典型的射頻頻率仿真對比它們的相對吸收功率(圖5).從圖5(a)可以看出,隨著頻率的增大,相對吸收功率在等離子體邊緣和中心處都逐漸減小,而中心處的相對吸收功率降低更為明顯,說明TG波比H波在高頻處能吸收更多的功率,這可能是由于運行頻率增加導致快速的電子運動和強烈的靜電加熱造成的.減少徑向壓力,使碰撞阻尼增大從而增加電子自由路徑,可能有助于將能量吸收從等離子體邊緣重新分配到中心處.圖5(b)顯示,隨著頻率增加,總體上等離子體中心處的徑向吸收明顯降低,而邊緣處變化不大,這是由于高斯型密度分布下邊緣處密度梯度變化較拋物面型分布平緩許多.從這2幅圖中可以看出,并不是運行頻率越高,相對吸收功率就越高.在徑向吸收功率上,f=13.56 MHz時的吸收最好,之后隨著運行頻率的增加,相對吸收功率下降得很快,這從圖5(c)和(d)中也可以明顯地看出來.因此,在HPPX實驗中13.56 MHz是螺旋波等離子體常用的頻率[31].再次,從圖5中可以看出高斯分布下的等離子體的相對吸收功率要比拋物面時的大,這和前面提到的基本一致.

圖4 不同天線長度下的徑向(z=0.2 m)吸收功率 (a)拋物面密度分布下天線長度對徑向相對吸收功率的影響; (b)高斯密度分布下天線長度對徑向相對吸收功率的影響; (c)拋物面密度分布下徑向吸收功率隨天線長度的變化曲線; (d)高斯密度分布下徑向吸收功率隨天線長度的變化曲線Fig.4.Relative power absorption in radial (z=0.2 m) directions for different antenna lengths：(a) Effect of antenna length on radial relative absorption power under parabolic density distribution; (b) effect of antenna length on radial relative absorption power under Gaussian density distribution; (c) radial relative absorption power of different antennas lengths under parabolic density distribution; (d) radial relative absorption power of different antennas lengths under Gaussian density distribution.

圖5 不同運行頻率下的徑向(z=0.2 m)吸收功率 (a)拋物面密度分布下天線運行頻率對徑向相對吸收功率的影響; (b)高斯密度分布下天線運行頻率對徑向相對吸收功率的影響; (c) 拋物面密度分布下徑向吸收功率隨運行頻率的變化曲線; (d)高斯密度分布下徑向吸收功率隨運行頻率的變化曲線Fig.5.Relative power absorption in radial (z=0.2 m) directions for various operating frequencies：(a) Effect of various operating frequencies on radial relative absorption power under parabolic density distribution; (b) effect of various operating frequencies on radial relative absorption power under Gaussian density distribution; (c) radial relative absorption power of various operating frequencies under parabolic density distribution; (d) radial relative absorption power of various operating frequencies under Gaussian density distribution.

3.4 靜磁場強度

等離子體中引入外部約束靜磁場,使得螺旋波深入等離子體柱中傳播,獲得了高的功率耦合效率.靜磁場大小的改變對帶電粒子的運動軌跡產生影響,改變了各種粒子間的碰撞頻率,從而致使等離子體介電張量隨之變化.同時靜磁場對電子與離子繞磁力線的回旋尺度的影響導致帶電粒子的能量吸收區域發生改變,從而產生波在等離子體中能量沉積的不均勻性問題,可見磁場對等離子體的影響比較大.設定磁場值從100 Gs (1 Gs=10-4T)到1000 Gs之間變化,采樣間隔為50 Gs,計算得到等離子體的相對徑向吸收功率(圖6).

不同的磁場條件下,螺旋波和TG波的徑向波長不同且所受阻尼不同,其在等離子體中沿徑向的傳播距離或者功率耦合范圍就會有較大的差異.在磁場很低時,由于磁場太小,從色散關系上分析TG波被禁止傳播,此時不存在TG波(圖6(a)).隨著磁場強度增大,在等離子體邊緣處的相對吸收功率迅速增大,這是由于在強磁場下TG波所受的阻尼較大,徑向波長較短,很難在等離子體柱中傳播,所以TG波影響范圍由徑向全場縮減至邊界的極小范圍[20],同時能量的吸收逐漸集中于等離子體-真空邊界處,說明外加穩恒磁場較大不利于TG波的深入傳播,較高的磁場限制TG波的傳播,從而造成徑向能量分布的嚴重不均.與拋物面分布不同的是,在高斯分布中(圖6(b)),H波所受阻尼小,在等離子體內的穿透能力強,可沿徑向傳播距離遠,等離子體中的功率沉積主要發生在等離子體中心位置.隨著磁場的增大,TG波和H波耦合模式發生轉變,TG波會被抑制,H波可以在磁化等離子體柱內部進行傳播,將能量耦合給等離子體.

從圖6(c)和圖6(d)中可以看出,在某些磁場強度處有一些功率峰值點,說明該處天線和等離子體有較強的耦合,而總體的耦合程度在上升.在HPPX裝置的實驗設計中,可以參考仿真結果,選擇合適的磁場值,獲得更高的等離子體吸收功率.

圖6 不同靜磁場下的徑向(z=0.2 m)吸收功率 (a)拋物面密度分布下磁場對徑向相對吸收功率的影響; (b)高斯密度分布下磁場對徑向相對吸收功率的影響; (c)拋物面密度分布下徑向吸收功率隨磁場強度的變化曲線; (d)高斯密度分布下徑向吸收功率隨磁場強度的變化曲線Fig.6.Relative power absorption in radial (z=0.2 m) directions for various static magnetic intensity：(a) Effect of various magnetic intensity on radial relative absorption power under parabolic density distribution; (b) effect of various magnetic intensity on radial relative absorption power under Gaussian density distribution; (c) radial relative absorption power of various magnetic intensity under parabolic density distribution; (d) radial relative absorption power of various magnetic intensity under Gaussian density distribution.

3.5 軸心等離子體密度

同樣,徑向等離子體密度的非均勻性導致徑向擾動電場的產生,造成帶電粒子的徑向漂移,從而改變了各種粒子間的碰撞頻率,進而使等離子體色散方程中介電張量也隨之改變,最終對等離子體的徑向功率沉積產生影響.設定密度值從1×1012到1×1013cm-3之間變化,每隔0.3×1012cm-3進行一次采樣,計算得到等離子體吸收功率(圖7).在拋物面密度分布下(圖7(a)),當密度較低時,等離子體中心處的吸收功率較低,大部分功率集中在等離子體邊緣部分.這是由于TG波強烈的邊緣加熱,TG波是短波長準靜電波,當波在等離子體中向中心運動時,TG迅速衰減,而H波只有微弱的阻尼,能夠深入等離子體中心處,因此邊緣處H波功率轉換到TG波中.但是隨著密度逐漸變大,等離子體中心的吸收有所下降.在高斯密度分布下(圖7(b)),密度低時等離子體中心處的相對吸收功率較高,但隨著密度的逐漸增大,中心處的吸收功率也慢慢變小,邊緣處變化不大明顯.

圖7 不同密度下的徑向(z=0.2 m)吸收功率 (a)拋物面密度分布下密度對徑向相對吸收功率的影響; (b)高斯密度分布下密度對徑向相對吸收功率的影響; (c)拋物面密度分布下徑向吸收功率隨密度大小的變化曲線; (d)高斯密度分布下徑向吸收功率隨密度大小的變化曲線Fig.7.Relative power absorption in radial (z=0.2 m) directions for various density：(a) Effect of various density on radial relative absorption power under parabolic density distribution; (b) effect of various density on radial relative absorption power under Gaussian density distribution; (c) radial relative absorption power of various density under parabolic density distribution; (d) radial relative absorption power of various density under Gaussian density distribution.

從圖7(c)和(d)可以看出,在徑向上某些密度處有一些功率峰值點,而總體的耦合程度在下降,這意味著并不是密度越大,等離子體吸收波的情況越好,而是在某一特定的密度下吸收效果最好.同樣地,等離子體在高斯分布下比拋物面分布下有著更高的相對吸收功率.因此通過對等離子體中不同密度下的吸收功率模擬,能為HPPX實驗指導提供良好的理論依據.

3.6 感生電磁場與電流密度

為了進一步研究HPPX裝置中螺旋波與等離子體的耦合,圖8給出了螺旋波等離子體的電場強度、感應磁場及電流密度的分布.從圖8(a)中可以看出,在r ＜ 0.07 m時拋物面下的電場強度和高斯分布下的電場強度相差不大,越靠近邊緣處高斯分布下的電場值越大,這是因為兩種密度分布下等離子體邊緣處電子密度較小,邊緣處趨膚效應較小,使得電子與離子碰撞幾率增加,相對于邊緣處的電阻增大,必然造成邊緣處負載電壓增大,進而感生電場顯著增大.總體來說高斯分布下的電場強度徑向分布較拋物面密度分布下的要大.從圖8(b)和圖8(c)中可以看出在,等離子體中心處高斯分布下的感生磁場和電流密度比拋物面下的分布大很多,而靠近邊緣處的磁場和電流逐漸變小,這是因為從密度分布位型上看,高斯分布時中心處電子密度最高,H波能夠深入中心處傳播引起電子運動速度加大進而導致電流密度增大,從中心至r=0.05 m處高斯分布下密度梯度變化較大,由電流密度公式J=eneve(其中e為電子電荷量,ne為電子密度,ve為電子速度)可以看出,隨著密度的降低,磁感應強度及電流大小逐漸變小的趨勢較為明顯,拋物面分布情況下,磁感應強度及電流變化趨勢相對平緩些,說明場能量較均勻地分布在等離子體中.

圖8 不同密度分布下的等離子體徑向(z=0.2 m)感應電場、感應磁場及電流密度分布Fig.8.Radial profiles (z=0.2 m) of wave electric field,magnetic field and current density in parabolic density profile and Gaussian density profile.

4 總 結

本文針對最新高密度螺旋波等離子體原型實驗裝置HPPX,基于HELIC軟件計算了在拋物面密度和高斯密度分布下的天線類型、天線長度、運行頻率、靜磁場強度、軸心等離子體密度等參數對螺旋波的功率沉積的影響.計算結果表明：

1) Half helix螺旋波天線能夠產生非軸對稱的射頻能量耦合,較Nagoya III型天線和Boswell型天線可激發出更高的電子密度; 通過理論分析及仿真計算,得出天線長度為0.4 m,運行頻率為13.56 MHz時等離子體與天線有著較好的能量耦合,從而得到了HPPX裝置中螺旋波系統發射天線的最優設計;

2)外加穩恒的靜磁場時,螺旋波天線在等離子體中激發出兩種不同的性質的波,即H波和TG波,在拋物面密度分布下,隨著磁場的增大,TG波所受的阻尼大,很難在等離子體柱中傳播,能量的吸收逐漸集中于等離子體-真空邊界處,說明較高的磁場限制了TG波向中心處的傳播; 而在高斯分布中,隨著磁場增加,TG波會被抑制,H波所受的阻尼小,可以在磁化等離子體柱內部進行傳播,將能量耦合給等離子體; 通過對徑向積分計算可以看出,吸收功率在多個磁場處有不同的峰值功率點,且整體的耦合趨勢是在上升的;

3)當軸心等離子體密度增加時,在拋物面密度和高斯密度分布下,H波所受的阻尼增大,限制了H波的傳播,H波的功率轉換到TG波中; 同樣,通過積分可發現吸收功率在多個密度處有不同的峰值功率點,但整體的耦合趨勢卻是在下降的;

4)總體上高斯密度分布下感應電場、感應磁場及電流大小較拋物面密度時要大,但由于拋物面密度梯度變化較小,等離子體中各場值和電流值較為平緩,所以能量較均勻地分布在等離子體中,此特點在之前計算功率沉積時已有體現.

以上這些分析可為HPPX裝置的螺旋波天線設計及相關物理實驗提供參考,同時也能為螺旋波等離子體的放電機理研究提供一定的技術支持.