新型兩相一體厭氧消化反應器處理餐廚垃圾中試研究

史緒川,左劍惡*,閻 中,甘海南,王凱軍

新型兩相一體厭氧消化反應器處理餐廚垃圾中試研究

史緒川1,左劍惡1*,閻 中2,甘海南3,王凱軍1

(1.清華大學環境學院環境模擬與污染控制國家重點實驗室,北京 100084；2.北京中源創能工程技術有限公司,北京 100083；3.山東十方環保能源股份有限公司,山東 濟南 250101)

針對餐廚垃圾厭氧消化過程易發生揮發性脂肪酸(VFAs)的積累,系統難以穩定高效運行等問題,本研究設計制造了一套中試規模的新型雙環嵌套式兩相一體厭氧反應器,采用雙環嵌套式結構,在反應器內部將內環的產酸階段與外環的產甲烷階段分離.反應器共運行184d,初始負荷為60kg/d,運行階段階梯式提高負荷,最高達到180kg/d.結果表明,該新型反應器產氣與有機固體去除效率高,穩定性好.在穩定運行階段,有機負荷為3.0kgVS/(m3·d),容積產氣率平均達到1.69m3/(m3·d),最高為2.72m3/(m3·d),平均負荷產氣率為0.57m3/(kgVS·d),有機固體去除率達77.2%;由于內外環相分離作用,外環pH值相比內環高約0.3~0.4,外環揮發性脂肪酸(VFAs)和溶解性化學需氧量(sCOD)平均濃度相比內環分別降低25%和23%.雙環嵌套式反應器實現了產酸和產甲烷階段分離的作用,內環產酸相很好地完成了水解和酸化步驟,同時減輕產甲烷相受到酸積累的沖擊,對反應器穩定運行起到關鍵作用.

厭氧消化；餐廚垃圾；兩相一體反應器；產甲烷

我國城市生活垃圾產量近年來迅速增加.據統計,到2016年,我國城市生活垃圾總清運量已達2.15億t[1].我國生活垃圾中有機部分約占50%~75%,包括餐廚垃圾、果蔬垃圾、紙張、園林廢棄物等[2].其中,餐廚垃圾作為城市生活垃圾中的一種典型生物質垃圾,產量迅速增加,據估計,目前我國餐廚垃圾年產量接近9千萬t[3].近年來,餐廚垃圾的處理處置與資源化利用引起了人們的廣泛關注.目前我國餐廚垃圾處理的技術主要是厭氧消化、好氧堆肥、飼料化、填埋等.其中采用厭氧消化技術處理餐廚垃圾可以實現資源化利用,減少污染的同時生產沼氣作為可再生能源,已被證明是最有發展前景的處理手段之一[4].

目前,已有較多的研究者對餐廚垃圾厭氧消化過程進行研究,結果表明,餐廚垃圾厭氧消化易導致揮發性脂肪酸(VFAs)的積累,產甲烷菌活性受抑制,系統難以穩定高效運行[5].高有機負荷?環境條件波動?抑制性物質等都有可能導致厭氧系統酸化,而其主要原因是VFAs的產生和消耗不平衡[6].產酸細菌世代時間短,生長速率快,可以大量產生有機酸,而產甲烷菌世代時間長,增殖速率慢,消耗有機酸能力有限.當產甲烷菌受到環境因素波動無法將產生的酸轉化為甲烷時,就會出現VFAs積累的現象.高濃度VFAs對產甲烷菌有較強的抑制作用,且會導致pH值下降,對產甲烷菌造成更嚴重的抑制,加劇酸積累,最終導致系統崩潰[7-8].

為解決酸積累和酸抑制問題,有較多的研究者提出兩相厭氧消化工藝,即通過分離產酸相和產甲烷相,為兩類微生物菌群分別提供最適生長環境,從而提高整個系統厭氧消化效率.相比傳統的單相工藝,兩相厭氧消化工藝的處理能力和產氣能力都有所提高[9-10].但是兩相厭氧反應器也存在反應器占地面積大,投資成本高,系統操作與維護較復雜等缺點.相比于組合式的兩相厭氧消化工藝,一體式兩相厭氧反應器將產酸相與產甲烷相兩種不同反應器集成在同一反應器內,不僅實現了同一反應器內部的分相,使產酸與產甲烷菌群能夠有適宜的代謝和生長條件,而且結構緊湊,占地面積小[11].

目前,文獻中所報道的兩相一體式厭氧反應器主要應用于處理秸稈等水解酸化較慢的生物質垃圾[12-14].酸化相主要起到強化水解和酸化的作用.而針對餐廚垃圾一類水解速率快,易酸化的生物質垃圾采用兩相一體式厭氧反應器的案例很少.此外,由于內部結構較復雜,設計要求高,目前,兩相一體式厭氧反應器大多屬于專利產品,且仍處于小試試驗階段,中試及工程規模的應用較少.

針對餐廚垃圾厭氧消化中的酸積累,和傳統兩相工藝占地面積大等問題,本研究中開發了一種雙環嵌套式兩相一體化厭氧消化工藝,在中溫條件下對兩相一體化厭氧消化反應器進行了中試規模的試驗研究,以期有效地解決傳統厭氧消化技術處理餐廚垃圾存在的瓶頸,提高系統穩定性和產氣率,為餐廚垃圾的高效資源化利用提供有益的參考.

1 材料與方法

1.1 物料和接種污泥

試驗所用餐廚垃圾取自山東省濟南市某餐廚垃圾處理廠預處理車間.該廠的餐廚垃圾主要來源于濟南市市區范圍內的餐館、食堂,主要成分為米飯、肉類、豆腐、蔬菜、油脂等,以及紙張、塑料、木頭等雜質.餐廚經過預處理車間的分揀、破碎與提油等預處理環節后呈漿狀,之后進入厭氧消化罐處理.試驗中所用的餐廚垃圾總固體含量(TS)為(8.3±2.9)%,揮發性固體含量(VS)為(7.0±2.7)%.餐廚垃圾物料的主要性質見表1.

表1 餐廚垃圾物料的主要性質

接種污泥取自該餐廚垃圾處理廠內工程規模的厭氧消化罐,其物料也以餐廚垃圾為主.接種污泥的總固體含量(TS)為(2.4±1.1)%,揮發性固體含量(VS)為(2.2±0.2)%.

1.2 試驗裝置與工藝流程

本研究中所設計的中試設備將進料池、進料泵、厭氧發酵罐、電加熱水箱、沼渣沼液池、電氣控制柜等單元集中布置在鐵制底座上,實現設備的集成化、標準化.其平面布置圖如圖1所示.系統運行時,進料餐廚垃圾通過自動提升機倒入原料池中,并通過螺桿泵泵入厭氧發酵罐內,在消化罐內停留20~25d后,出料混合液通過排料管排入沼渣沼液池暫存.電加熱水箱與厭氧消化罐內的加熱盤管相連,通過熱水的循環實現厭氧消化罐內部加熱.發酵罐兩側設置扶梯和操作平臺,方便設備安裝調試與取樣.整個系統通過電氣箱中的PLC程序自動控制,系統運行、控制的難度大大降低.

核心設備為雙環嵌套式厭氧發酵罐.發酵罐主要包括內外環主體結構、攪拌系統、取樣與監測系統等.其中內環作為水解酸化相,外環為產甲烷相.經過預處理后的餐廚垃圾進料通過螺桿泵首先泵入消化罐內環.經過3~4d的水解酸化,物料在內環上部溢流進入到外環進行產甲烷反應.經過20d左右的產甲烷反應,被充分厭氧消化利用的混合液由上部出料管排出.另外,發酵罐底部設有排空管用于排空和清渣.發酵罐內部設有兩套攪拌系統,外環采用潛水攪拌機推流攪拌,內環采用傳統的中心軸攪拌.在反應罐頂部設有不同長度的取樣管(內環外環各3處)浸沒在發酵罐液面以下,取樣管中放置在線pH 計和溫度計用于監控系統pH值和溫度.發酵罐總體積為4.37m3,有效體積3.41m3,高度為1.95m,內外環直徑比為2.5:1,內外環有效體積比為1:4.8.消化罐溫度通過自動控制系統保持在(37±2)℃.

圖1 雙環嵌套式高效厭氧消化中試設備平面布置

圖2 兩相一體式厭氧發酵罐結構

1.3 試驗方法

反應器采用半連續式進出料方式,每天進料出料一次.根據反應器運行情況,逐步提高有機負荷,停留時間也相應縮短.第1~46d為第1階段,是系統的啟動階段,每日進料60kg,這一階段餐廚垃圾進料VS平均含量為7.3%,單位容積有機負荷平均為1.3kgVS/(m3·d),停留時間為57d(內環10d+外環47d).第47~96d為第2階段,每日進料量增加至100kg,這一階段餐廚垃圾進料VS平均含量為6.7%,單位容積有機負荷平均為2.0kgVS/(m3·d),停留時間為34d (內環6d+外環28d).第97~160d為第3階段,每日進料量增加至150kg,這一階段餐廚垃圾進料VS平均含量為6.8%,單位容積有機負荷平均為3.0kgVS/ (m3·d),停留時間為23d (內環4d+外環19d).第160~184d為第4階段,每日進料量增加至180kg,這一階段餐廚垃圾進料VS平均含量為7%,單位容積有機負荷平均為3.7kgVS/(m3·d),停留時間為19d (內環3d+外環16d).

1.4 分析測試方法

TS采用烘干法(105°C)測定;VS使用馬弗爐(550°C)測定;pH值采用在線pH計測量(聯測儀表,SIN-PH5011);C、H、O、N元素質量百分含量采用元素分析儀(SENSE, EDX-1050)測量;揮發性脂肪酸(VFAs)濃度和碳酸氫鹽堿度測定采用聯合滴定法[15],總VFAs濃度以乙酸濃度計(mg/L);溶解性化學需氧量(sCOD)取經過離心過濾預處理后的上清液,采用國標方法測定;沼氣從消化罐排出后先經過脫硫和干燥裝置,流量采用葉輪式氣體流量表計量(TYG-Y-4).沼氣氣體成分采用便攜式沼氣分析儀測定(上海昶艾,Cl-PS10).

2 結果與討論

2.1 有機負荷與產氣情況分析

如圖3所示,在試驗啟動階段,反應器即有較好的產氣性能,初始的單位容積產氣率在0.5m3/(m3·d)左右,隨著試驗的進行,單位容積產氣率逐漸升高,而在25~35d期間,單位容積產氣率出現下降,這主要是由于在啟動階段,設備處于調試期,運行狀態不是十分穩定,厭氧微生物活性并未達到理想狀態,出現了VFAs的大量積累.VFAs的積累抑制了產甲烷菌的活性,導致了產氣率的下降.隨著反應器運行逐漸穩定,容積產氣率又出現了上升,基本處于穩定狀態.在第2階段和第3階段,由于進料量的增加和有機負荷的提高,產氣率有明顯提高.第2階段單位容積產氣率平均為1.11m3/(m3·d),第3階段單位容積產氣率平均為1.69m3/(m3·d),最高為118d的2.72m3/(m3·d).而到第4階段,在初期,由于進料量增加,有機負荷提高,產氣率繼續提高,最高為168d的3.51m3/(m3·d),但是在后期隨著反應器內出現VFAs積累,系統變得不穩定,產氣率也相應下降.

圖3 試驗不同階段單位容積產氣率變化曲線

由于餐廚垃圾進料VS含量波動較大,因此計算單位負荷產氣率時,有機負荷取每一階段的平均值.在第1階段,平均單位有機負荷產氣率為0.45m3/ (kgVS·d),最高為44d時的0.88m3/(kgVS·d).第2階段平均單位有機負荷產氣率為0.56m3/(kgVS·d),最高為82d的0.97m3/(kgVS·d).第3階段平均單位負荷產氣率為0.57m3/(kgVS·d),最高為118d的0.91m3/ (kgVS·d).第4階段由于后期VFAs積累,產氣率也相應下降,平均單位負荷產氣率為0.55m3/(kgVS·d),最高為168d的0.87m3/(kgVS·d).由此可以看出,在穩定運行階段,每日容積產氣率雖然受到進料VS波動影響,存在波動,但平均的單位有機負荷產氣率相對穩定,反應器整體運行狀態穩定良好.與此同時,在第2?3?4階段,監測了沼氣中甲烷和二氧化碳的含量,甲烷的含量平均為62.3%,最高為78%,最低為34%.按照平均甲烷含量計算可得平均單位負荷甲烷產率為0.35m3/(kgVS·d).

根據表1中餐廚垃圾元素分析結果,計算可知,試驗所用餐廚垃圾的化學式可表示為C10.0H25.4O5.6N.其理論產甲烷量計算可得0.57Nm3/ kgVS.由此得到,厭氧生物可降解約為61%,與文獻報告值接近,表明在穩定運行階段,系統產甲烷效率較高[15].李榮平等[17]利用序批式厭氧消化試驗研究了早、中、晚餐餐廚垃圾的產甲烷潛力,其累積甲烷產量在0.21~0.36m3/kgVS.考慮到本研究中所使用的餐廚垃圾經過了濕熱提油預處理,有相當部分的有機質已經被提取,因此,本研究中反應器的產甲烷效率已經較高.

在相關文獻中,有較多的對餐廚垃圾厭氧消化工藝的報道,郭曉慧等[18]對比分析了餐廚垃圾中溫與高溫條件下單相半連續厭氧消化處理餐廚垃圾,發現中溫反應器具有更好的穩定性和更高的容積產甲烷速率.中溫反應器在負荷2.5kgVS/(m3·d)下實現穩定運行,單位容積甲烷產率為1.0m3/(m3·d);而在高溫條件下,在負荷為2.0kgVS/(m3·d)時,VFAs (主要是乙酸和丙酸)明顯積累的情況下,仍可維持相對穩定的容積甲烷產生速率0.77m3/(m3·d).當負荷升至2.5kgVS/(m3·d)時因乙酸和丙酸迅速積累,pH值急劇下降,產氣幾近停滯,系統接近崩潰.董蕾等[19]在中試規模下開展餐廚垃圾高溫厭氧消化,結果表明最大有機負荷可以達到2.55kgVS/(m3·d).Lin 等[20]在3kgVS/(m3·d)的負荷下共消化餐廚垃圾和果蔬垃圾,結果表明,由于揮發酸積累和氨氮抑制,單獨消化餐廚垃圾時,產氣率迅速下降,系統不穩定甚至崩潰.

以上研究結果表明,在采用傳統單相全混式(CSTR)反應器時,由于餐廚垃圾易酸化?容易導致氨氮抑制的特點,負荷難以提高,通常只能達到2.0~2.5kgVS/(m3·d),而中試和工程規模的反應器運行調控難度大,有機負荷則更低.本研究中采用的雙環嵌套式反應器通過同一反應器內兩相分離,可以減輕揮發酸積累對產甲烷菌的抑制作用,可以在中試規模下實現3kgVS/(m3·d)有機負荷下的穩定運行,達到較高的容積產氣率.

2.2 反應器運行情況分析

2.2.1 反應器pH值變化情況 反應器內料液的pH值是重要的運行參數之一,能夠直接反映厭氧消化過程的穩定性.餐廚垃圾中主要是易降解的有機物,水解酸化速率快,容易酸敗,原料的pH值約為3~5.如圖4所示,在啟動階段,由于出現VFAs的積累,出現明顯酸化現象,內外環的pH值均出現顯著下降,內環pH值最低達到6.7.而外環pH值在酸化階段最低達到7.25.在第2和第3階段,反應器運行平穩,pH值相對穩定,內環pH值穩定在7.3,外環pH值穩定在7.4~7.7之間.而在第4階段,當由于有機負荷較高反應器出現酸化時,內環pH值迅速降低,而外環pH值在內環酸化后隨之降低,但仍在7.0以上,由此保證外環較少受到酸化導致pH值迅速降低的影響.由于內外環的分相作用,內環和外環的pH值有一定的差異.兩者相差了0.3~0.4.內外環pH值的差別有利于不同種群的微生物分別在適宜的環境下生長繁殖,特別是外環的產甲烷菌在VFAs積累時,受到較小pH值下降的沖擊,避免了環境條件突變對產甲烷過程的影響,保證了產甲烷過程的持續高效運行.內環產酸相的pH值相對于傳統兩相工藝產酸反應器較高.一方面避免了低pH值對后續產甲烷相的影響,另一方面也有利于水解產酸反應進行,張波等[21]通過序批式試驗發現在pH值為7的條件下,餐廚廢棄物有更高的水解率和酸化率,VFAs以丁酸和乙酸為主,丙酸很少,能夠為后續產甲烷過程提供更有利的基質.

圖4 試驗不同階段內環與外環pH值變化曲線

2.2.2 反應器VFAs濃度變化情況 揮發性脂肪酸(VFAs)是水解酸化階段的產物,同時也是產甲烷階段的底物,因此是厭氧消化過程中最重要的中間代謝產物之一.VFAs濃度能夠有效反映出厭氧消化過程狀態的好壞.當VFAs濃度保持在較低水平時,說明反應器運行穩定;反之,說明反應器系統不穩定,產酸與產甲烷過程不協調,高濃度的VFAs還會抑制產甲烷菌的活性,造成酸中毒[22].如圖5所示,在啟動階段,28~36d,內環VFAs濃度快速增加,最高達到13.5g/L,而外環VFAs濃度峰值相比內環滯后2d,同時外環VFAs濃度峰值相比內環降低了17%,為11.2g/L.在第2?第3階段,反應器處于穩定運行階段,VFAs均保持在較低水平.其中第3階段,內環VFAs平均濃度為2.5g/L,外環VFAs平均濃度為1.9g/L左右.分相作用使外環VFAs濃度相比內環降低了25%,減輕了VFAs積累對產甲烷菌的抑制作用.在第4階段,由于負荷提高,出現VFAs積累,內環VFAs濃度再次快速增加,系統出現不穩定的情況,外環VFAs濃度也隨之升高.VFAs積累表明這一階段有機負荷較高,系統難以持續穩定運行.江志堅[23]的研究中,通過兩相工藝共消化餐廚垃圾和果蔬垃圾,發現甲烷相在3kgVS/(m3·d)下VFAs含量較低,平均為2.5g/L,而當負荷升高到4kgVS/(m3·d)時,出現明顯的揮發酸積累,VFAs含量為6.7g/L,進而導致產甲烷相溫度運行不穩定.由此可以看出,由于本研究中,通過分相作用減少產甲烷相內VFAs的積累是提高系統負荷與穩定性的關鍵.

圖5 試驗不同階段內環與外環VFAs濃度變化曲線

2.2.3 反應器sCOD濃度變化情況 sCOD主要表征了料液中的溶解性有機物的濃度,是水解酸化中產生的代謝產物,其中重要的組成成分即為VFAs,所以sCOD的變化趨勢與VFAs高度相似.如圖6所示,28~36d, sCOD迅速增加,最高達到90.0g/L,外環sCOD也隨之升高,最高達到52.9g/L,內環與外環sCOD的濃度峰值天數相差10d左右.反應器穩定運行階段,內環sCOD平均濃度為13.0g/L,外環sCOD平均濃度為10.0g/L.分相作用使外環sCOD相比內環降低了23%.第4階段出現VFAs積累,內環sCOD濃度也迅速升高,系統難以持續穩定運行.

圖6 試驗不同階段內環與外環sCOD濃度變化曲線

2.2.4 反應器堿度和氨氮濃度變化情況 堿度是厭氧消化穩定運行的重要參數之一,堿度起到緩沖作用可以使系統維持適宜的pH值,從而避免厭氧反應器的過酸化.如圖7所示,堿度的變化與VFAs的變化趨勢正好相反,當出現VFAs積累時,堿度快速降低,而當VFAs維持在較低水平時,堿度也基本穩定,這一平衡結果也反映在pH值的相對穩定的結果上.值得關注的是,在出現VFAs積累時,內環的堿度下降幅度較大,如在第一階段,堿度迅速降低了50%左右,而同時,外環堿度的下降幅度只有20%左右.這一結果也佐證了反應器很好地實現了兩相分離的作用,避免了外環產甲烷菌受到過酸化的影響.

餐廚垃圾厭氧消化過程中,氨氮的產生主要來自于蛋白質?氨基酸及其他含氮有機物的降解.由于厭氧微生物的細胞增殖較少,故只有很少的氮素轉化為細胞,大部分可生物降解的有機氮都被還原為氨氮.由圖8所示,在整個反應運行期間,氨氮基本保持穩定,內環與外環的氨氮濃度也差別不大.這是說明含氮有機物的降解在內環已經基本完成.通常,在低C/N比的有機固體廢棄物厭氧消化過程中容易出現氨氮積累和抑制的情況,如董蕾等[19]在研究中發現,在餐廚垃圾厭氧消化過程中,系統內氨氮濃度隨著餐廚垃圾的加入而逐漸升高,到反應后期達到3.1g/L時,產甲烷菌活性受到抑制,VFAs大量積累.蔣建國等[24]在廚余垃圾厭氧消化過程中發現反應器運行80d后氨氮濃度從最初420mg/L逐漸遞增到3000mg/L.在本研究中并未出現這種情況,這與進料餐廚垃圾含水率較高有關,進料中的較高的水分含量對氨氮有稀釋作用,避免了氨氮快速積累.在整個反應器運行階段,內外環氨氮濃度在2.0g/L到2.5g/L,有機氮經過分解后生成的氨氮并未出現大量的積累并未發現明顯的氨氮抑制作用.

圖7 試驗不同階段內環與外環堿度變化曲線

圖8 試驗不同階段內環與外環氨氮濃度變化曲線

2.2.5 反應器VS去除率情況 VS去除率是表征物料降解完成程度的重要指標,能反映厭氧消化過程的運行效率.由于物料先經過內環再進入外環,所以外環的VS去除率也是系統的總去除率.如圖9所示,在第一和第二階段,反應器運行不夠穩定,VS去除率波動較大,第一階段,內環和外環平均VS去除率分別為62.8%、62.2%;第二階段,內環和外環平均VS去除率分別為72.4%、72.8%;第三階段VS去除率較為穩定,內環和外環平均VS去除率分別為75.9%、77.2%.可以看出,系統的VS去除率較高,穩定運行期達到了77.2%.比較內環與外環的去除率,VS去除主要在內環就已經完成,內環對于VS的去除貢獻占98%以上,表明固體物質在內環已經基本完成了水解過程.內外環的設計對于內環和外環功能分區起到了明顯的作用.有研究表明分相可以提高VS的去除率.Wang等[25]利用固液兩相分離的厭氧反應器(HASL)來處理餐廚垃圾,其中試規模半連續式試驗結果表明,通過固液分離可以將產酸相和產甲烷相分離,容積產氣率達到0.71m3/(m3·d), VS去除率在78%,停留時間為25d. De Gioannis等[26]對比單相和兩相厭氧反應器處理餐廚垃圾的效果,發現兩相工藝可以提高VS去除率,由53.3%提高至66.7%.第四階段,有機負荷較高,系統運行不穩定,內環和外環平均VS去除率分別為49.8%、71.5%.內環的VS去除率明顯下降,但總體VS去除率仍較高.這表明,此時停留時間較短,不足以保證水解階段在內環的順利完成,水解酸化階段在外環繼續進行,導致VFAs的積累.

圖9 試驗不同階段反應器VS去除率

3 結論

3.1 本研究設計制造的雙環嵌套式兩相一體厭氧消化中試試驗裝備適用于處理餐廚垃圾,具有產氣與有機固體去除效率高,系統穩定性好的特點,達到了設計要求.

3.2 反應器穩定運行負荷為150kg/d,有機負荷達到3.0kgVS/(m3·d),停留時間22.7d.容積產氣率平均達到1.69m3/(m3·d),最高為3.51m3/(m3·d),平均負荷產氣率為0.57m3/(kgVS·d),有機固體去除率達77.2%.

3.3 雙環嵌套式結構實現了同一反應器內產酸和產甲烷階段分離的作用,內環主要起酸化作用,pH值較低,外環主要起產甲烷作用,pH值較高.內環產酸相完成了水解和酸化步驟的同時減輕了外環產甲烷相受到酸積累的沖擊,對反應器穩定運行起到關鍵作用.

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A pilot study on integrated two-stage anaerobic digestion of food waste in an innovative dual-cylinder reactor.

SHI Xu-chuan1, ZUO Jian-e1*, YAN Zhong2, GAN Hai-nan3, WANG Kai-jun1

(1.State Key Joint Laboratory of Environment Simulation and Pollution Control, School of Environment, Tsinghua University, Beijing 100084, China；2.Beijing Zhongyuan Energy Co., Ltd, Beijing 100083, China；3.Shifang Environmental Protection & Bio-energy Co., Ltd, Jinan 250101, China)., 2018,38(9)：3447~3454

In this study, an innovative integrated two-stage (ITS) anaerobic bioreactor was designed and constructed in pilot scale. The integrated reactor used the dual-cylinder configuration to separate the acidogenic stage in inner cylinder with the methanogenic stage in outer cylinder. The reactor was operated for 184days treating food waste with elevated organic loading rates (OLR). The ITS reactor showed high efficiency and stability. In the stable operation phases, the organic load was 3.0kgVS/(m3·d), volumetric gas production rate reached an average of 1.69m3/(m3·d), and highest value is up to 2.72m3/(m3·d); the gas production rate was 0.57m3/(kgVS·d), and the organic solids removal rate was 77.2%. Due to phase separation effect, pH value of outer cylinder was about 0.3~0.4unit higher than that of inner cylinder, the average volatile fatty acids (VFAs) and soluble chemical oxygen demand (sCOD) concentration of outer cylinder was 25% and 23% lower than that of inner cylinder, respectively. The integrated two-stage (ITS) anaerobic reactor realized the separation of acidogenic and methanogenic phases in one reactor. The inner acidogenic phase performed the hydrolysis and acidogenic steps and reduces the impact of acid accumulation on the outer methanogenic phase, which played a key role in the stable operation of the reactor.

anaerobic digestion；food waste；integrated two-stage reactor；methanogensis

X705

A

1000-6923(2018)09-3447-08

史緒川(1991-),男,河南安陽人,清華大學博士研究生,主要研究方向為餐廚垃圾厭氧消化.發表論文2篇.

2018-03-15

國家科技支撐計劃資助項目(2014BAC27B01)

* 責任作者, 教授, jiane.zuo@tsinghua.edu.cn