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(哈爾濱電機廠有限責任公司,黑龍江哈爾濱 150040)
泵輪是引水工程的關鍵部件,其特點是泵輪尺寸小,加工精度高。某引水工程轉輪共9個葉片,葉片節距(約550mm),開口(出水邊最小為85mm),開檔高度尺寸(129mm)都非常小,制造難度大。本文概述了泵輪的裝配加工制造難點及采取的技術措施。
泵輪由于尺寸小,空間位置狹小,上冠與下環分別采用分瓣(即內外環)結構。由于加工精度要求高,工件剛性差,因此很難保證工件的相關尺寸,尤其是上冠和下環的過流通道尺寸。
根據工件的結構特點,制定了特殊的工藝措施。制定了詳細的工藝,與以往工藝都不相同。工藝流程見圖1。

圖1工藝流程
控制關鍵點如下
(1)裝配組合:將工件在自由狀態下組合,搭焊,檢查配合,制作特殊工具進行坡口定位。確定無變形或變形很小的情況下(在0.20mm之內)允許搭焊。
(2)合縫面搭焊時,在內外圓搭焊,焊角小,且焊接時對稱焊接,并隨時監控變形量,能有效控制變形量,變形量不允許超過0.2mm。
(3)編程復檢過流面型線尺寸,并修車過流面,加工分瓣上冠和下環時,采用小進給量加工,保證加工后工件無變形。
上冠、葉片與下環裝配為便于焊接、打磨及探傷,采取分為內外環結構,具體裝配過程如下。
(1)將上冠、下環整體(分瓣處搭焊在一起),將上冠放到裝配平臺上,在上冠的過流面刻裝配位置線,任意選定起始位置,在刻線圓上進行9等分,作為葉片的外切圓;
(2)將葉片按裝配位置線進行裝配,檢查葉片的鈍邊與上冠過流面的配合情況,符合裝配技術要求;
(3)葉片裝配合格后,將葉片點焊在上冠上,裝配下環;
(4)檢查葉片鈍邊與下環過流面的配合情況;
(5)檢查葉片的開口節距及進出口角,符合技術要求;
(6)檢查合格后,將整體下環拆下;
(7)將上冠外環拆下,進行焊接,焊接順序為葉片與上冠內環焊接,打磨焊縫等,裝配焊接上冠外環,打磨、探傷;上冠內外環焊縫。再裝配下環內環,同理焊接打磨探傷,直至下環外環;及內外環焊縫。
由于泵輪精度要求高,焊接后需要根據圖紙要求進行技術修型。
(1) 泵輪葉片出水邊(頭部)直徑(φ)偏差(+0.8,-0.3)mm,平均值為(+0.5,-0.3)mm。
(2) 出水邊開口(mm)單個值(+5%,-3%);出水邊開口平均值(+3.0%,-1.0%);內部控制標準為出水邊開口單個值(+3%,-1%);出水邊開口平均值(+2.0%,-0.5%)。
(3) 節距偏差要求高,允許(+2,-2)mm。
(4) 葉片型線允許偏差為(+0.9,-0.9)mm。
(1)泵輪在立車上檢測外圓尺寸,并進行加工外圓頭部,測量出基準,鏟磨根據外圓頭部修型。同時滿足三個要素:葉片外圓切圓尺寸;葉片節距、葉片的開口。
(2)在修型時需跟蹤測量,先找到一個基準,打磨出基準,測量相應的節距,開口等,多次復檢和打磨,直到全部數據符合。
泵輪機組結構特殊,精度要求高,空間開檔高度129mm,允許殘余不平衡力矩為1.6NM,即為0.16kgm。與傳統的混流式轉輪和抽水蓄能轉輪相比,允許殘余不平衡力矩很小,傳統的靜平衡工具為絲杠結構,無法保證靜平衡試驗,因此優化靜平衡工具,保證泵輪靜平衡試驗和殘余不平衡力矩。
舊平衡工具結構和新平衡工具結構對比。
根據殘余不平衡力矩計算靜平衡工具的中心允許偏差值r:M=Gr
式中,M—轉輪殘余不平衡力矩0.16kgm;G—轉輪的重量2.7噸。
r=M/G=0.059mm
即靜平衡工具與轉輪中心許偏差值不能超過0.059mm。絲杠為“T”型螺紋,間隙較大(一般為0.30~0.60mm),因此優化靜平衡工具,消除靜平衡工具和轉輪中心的偏差值,更有利于泵輪的靜平衡試驗。
根據平衡精度與殘余不平衡力矩的計算關系,此機組泵輪重量為2.7噸,殘余不平衡力矩0.16kgm,因此計算偏心量為0.059mm,即偏差不能大于0.06mm,因此傳統的“T”型螺紋鋼球靜板結構無法滿足該精度的要求。通過新的工藝措施消除了系統誤差。有效保證了平衡的精度。
靜平衡試驗采取泵輪兩次靜平衡試驗,第一次靜平衡試驗后,靜平衡工具旋轉120°的再次做靜平衡試驗,轉輪的輕重點位置和重量應在一定的范圍內,方能進行配重加工。通過旋轉工具并進行2次靜平衡,保證靜平衡試驗結果。
由于泵輪的特殊結構,從上述的文件中可以看出,泵輪葉片每個葉片測量3個截面,每個截面正背面各測量5組數據,即每個葉片測量30組數據,共計9個葉片測量270個數據。檢測的空間位置小,測量數據多,因此工藝優化測量工具。測量方便,測量數據準確,增加測量的實用型,節省了大量的生產周期。
泵輪的制造成功,在單件加工、裝配及修型等工藝技術積累了大量的經驗,提高了轉輪靜平衡精度。也為后續泵輪的加工制造提供了夯實的技術基礎。