王 瑞,姚養無,張曉東
(中北大學 機電工程學院, 太原 030051)
霰彈槍發射過程時間非常短,但是它的運動和受力情況極其復雜。采用多剛體動力學方法對自動武器進行建模和仿真[1-2],可以全面分析研究武器的發射過程的動態特性。本文以某型霰彈槍為研究對象,利用UG和動力學仿真軟件ADAMS建立了該霰彈槍的虛擬樣機模型[3-5],對該槍的發射過程進行了動力學特性分析。
某霰彈槍是一種半自動霰彈槍,采用槍管短后坐自動方式、槍機回轉式閉鎖機構、彈倉式供彈具。槍機回轉開鎖,開鎖后,向后運動的槍管受到限制停止運動,而槍機、槍機框繼續后坐,當槍機與槍管分離時進行拋殼;在槍管復進簧作用下槍管先復進到位,槍機單獨后坐到位后在慣性簧作用下復進,復進過程中完成槍機剛性回轉閉鎖。其結構原理簡圖如圖1。
為了便于仿真,在不影響模型合理性的前提下作如下假設:
1) 各運動構件(除彈簧外)為剛體;
2) 自動機各運動構件在過槍膛軸線的垂直平面內運動,且受力也在該平面內。
全槍由滑膛槍管、自動機、擊發機構、彈倉及槍托等組成。根據各零件的設計參數,利用三維繪圖軟件UG繪制該槍的實體模型,隱藏不涉及本文研究內容的零部件后,將裝配好的模型導出為.x_t格式文件,再將其導入ADAMS中,建立好的虛擬樣機模型如圖2所示。
該槍在發射過程中,主要受到膛底合力、碰撞力、彈簧力和阻力的作用。
運用經典內彈道計算模型得到平均膛壓曲線如圖3所示。將膛壓曲線利用ADAMS導入生成Spline曲線,用AKISPL函數加載膛壓到槍機,根據半經驗公式,膛底壓強和平均膛壓的轉化公式為式(1),膛底合力計算公式為式(2):
(1)
Fsh=SpT
(2)
式中:pT為膛底壓強(MPa);p為平均膛壓(MPa);ω為裝藥量(kg);φ1為彈丸質量虛擬系數;q為彈丸質量(kg);Fsh為膛底合力(N);S為槍膛橫截面積(m2)。
運用ADAMS提供的Impact沖擊函數給模型施加碰撞力,其力學模型為
式中:k為剛度;δ為穿透深度;C為阻尼;n為力指數。
在霰彈槍中有壓縮彈簧和扭轉彈簧,參數如表1、表2所示。其中:k1為壓縮彈簧剛度系數;k2為扭轉彈簧剛度系數;F0為預載荷。

表1 壓縮彈簧參數

表2 扭轉彈簧參數
自動機運動時受到的阻力主要是抽殼阻力,抽殼阻力根據近似公式確定。
在添加載荷后,還要對各部件之間添加約束,主要活動部件的約束關系如表3所示。

表3 主要構件之間的運動副約束
將仿真結果與試驗數據進行對比,選擇槍機框速度作為模型的驗證指標。v是各特征點的速度,e是相對誤差。由表4可知,仿真結果各特征點速度與試驗數據相對誤差均在10%以內,說明該模型較為合理。

表4 仿真結果與實驗數據對照
霰彈槍的虛擬樣機模型建立完成后,進行動力學仿真分析。主要活動構件的運動特性如圖4、圖5、圖6所示。
由圖4可知,槍機框在0.015 s時達到最大后座速度7.72 m/s,槍機框復進最大速度為4.48 m/s,該槍在一次射擊中,由于自動機構件的各部分之間會發生碰撞,造成槍機框的速度發生多次突變。
由圖5可知,槍機和槍機框一起運動,最大后座速度為7.65 m/s,最大復進速度為4.73 m/s。槍機是自動機的主要構件,槍機與槍機框、機匣、槍管之間產生大量的沖擊載荷。
由圖6可知,槍管和閉鎖構件一起后坐運動,在0.015 s時達到最大后座速度,0.029 s時后坐到位開始復進,0.055 s時完成復進到位。后坐與復進過程中槍管與槍機、機匣之間會產生沖擊載荷。
武器在發射過程中因各部件之間發生碰撞會產生沖擊載荷。由圖7可知,a表示開鎖時槍管對槍機的沖擊載荷;b表示在剛開始后坐時,槍管與槍機發生碰撞產生的沖擊載荷為 8 745 N;c表示槍管復進到位時槍管與機匣的沖擊載荷;d表示槍機復進到位與槍管的沖擊載荷,為9 374N;e表示槍機框復進到位通過槍機對槍管的沖擊載荷。
基于ADAMS建立了某霰彈槍的動力學模型,確定了膛底合力、碰撞力、彈簧力、阻力和約束關系,對發射過程進行仿真。通過仿真得到了主要活動構件的動力學特性,驗證了模型的合理性,分析了活動構件產生碰撞對自動機的影響。該霰彈槍自動機模型可以完成自動循環動作,為該槍的結構優化提供了理論依據。
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