火箭助飛式器材高速入水沖擊結(jié)構(gòu)響應(yīng)分析*

顏 彬,錢 韜,馬賽爾

(上海船舶電子設(shè)備研究所,上海 201108)

0 引言

隨著海軍作戰(zhàn)需求不斷提高,對火箭助飛式器材的布放距離提出了新的要求,火箭助飛式器材遠程布放技術(shù)成為新的研究熱點。為了增加布放距離,主要采取兩種措施,一是減小整彈消極質(zhì)量;二是增加火箭助推能量。前者雖有一定的效果,但并不會大幅提高布放距離,不能滿足海軍未來作戰(zhàn)要求;后者根據(jù)布放距離,重新設(shè)計火箭發(fā)動機,以達到布放距離要求,但是帶來的問題是發(fā)動機能量提高后,飛行速度大幅提高,同時由于彈長的限制,不允許采用降落傘裝置來減速,導(dǎo)致彈體直接高速入水工作。因此,有必要對彈體高速入水沖擊產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)強度問題進行深入研究,以判定結(jié)構(gòu)的完整性。目前,入水沖擊問題,在理論研究和試驗研究上都具有一定的難度,而利用數(shù)值模擬仿真分析不僅可以節(jié)省大量的研究經(jīng)費,還可以得到通過試驗尚未得到的新結(jié)果。

孫琦等[1]利用有限元軟件ANSYS/LS-DYNA,建立了三維彈性彈丸體在多物質(zhì)流體介質(zhì)中運動的有限元動力分析模型,采用ALE方法對彈體撞水過程進行了流固耦合數(shù)值模擬,但其側(cè)重于不同撞水初態(tài)下彈體姿態(tài)和位置變化情況,使用V-Mises準則來判斷材料是否進入塑性狀態(tài),并不適用于材料在沖擊作用下高應(yīng)變率的塑性變形情況。基于此,文中利用PLASTIC_KINEMATIC非線性塑性材料模型,建立火箭助飛式器材高速入水沖擊的有限元模型,仿真計算得到的結(jié)構(gòu)響應(yīng)更符合實際情況,可為彈體的設(shè)計提供參考。

1 入水過程及力學(xué)現(xiàn)象描述[2]

1.1 撞水階段

彈體頭部接觸到水面的一個極短的時間里(μs級),彈體同水發(fā)生碰撞,在彈體結(jié)構(gòu)和水介質(zhì)中分別產(chǎn)生壓縮波,水介質(zhì)以波動運動形態(tài)傳遞和耗散能量。沾水面鄰近處的水隨即同彈體一起運動,開始形成流動。撞水時,彈體結(jié)構(gòu)內(nèi)同樣形成壓縮應(yīng)力波。彈體頭部沾水面上出現(xiàn)幅值很高的沖擊壓力脈沖。因為沖擊壓力作用時間很短,且作用面積不大,所以總的沖量相對較小,對彈體的整體運動不會產(chǎn)生大的影響。但是沖擊壓力作用可能引起殼體沾水部位出現(xiàn)皺褶,或在應(yīng)力集中點出現(xiàn)局部的斷裂,從而對彈體結(jié)構(gòu)的局部產(chǎn)生影響,因此需要注意避免。

1.2 浸水階段

撞水階段結(jié)束,彈體頭部繼續(xù)浸入水中,處于靜止狀態(tài)的水,受彈體頭部排擠,開始形成表征著彈體頭部特征的擾動流場。隨著侵入水中深度的增加,彈體一部分動能傳遞給了周圍的水,使水形成流動,彈體頭部附近水面抬起,擴大了沾水面。同時,由于水的慣性作用,對彈體頭部沾水表面產(chǎn)生反作用力,形成了流體阻力——侵水阻力。雖然這時作用在彈體頭部沾水面上的阻力幅值比撞水壓力峰值要低,但是作用的時間要長得多(ms量級),沾濕面積也要大得多,故而形成的力和力矩及相應(yīng)產(chǎn)生的沖量和沖量矩都要比撞水時的要大得多。這時出現(xiàn)彈體結(jié)構(gòu)或內(nèi)部器件損壞、失靈的可能性也最大。

1.3 帶空泡航行階段

一般在彈體頭部達到最大沾濕面積之后,水流開始從彈體頭部處開始分離,形成一個抱住彈體頭部前端的空氣泡,侵水載荷逐漸轉(zhuǎn)化為帶空運動的流體阻力。彈體運動開始伴隨著空泡,隨著入水進程延續(xù),空泡在水面開始封閉,尺度減小耗散,最后在彈體尾部潰滅。

1.4 全浸濕階段

彈體整個表面都與水相接觸。在彈體表面全沾濕后,彈體進入受控水彈道狀態(tài)。隨著空泡最終在彈體上潰滅,彈體進入全侵濕狀態(tài)。

2 彈體入水有限元模型的建立

彈體的入水沖擊問題是個復(fù)雜的流固耦合過程,目前較多的采用有限元軟件進行仿真計算,文中采用ANSYS軟件前處理器建立有限元模型,通過LS/DYNA求解器進行求解。

數(shù)值模型由空氣域、水域、彈體三部分組成,采用三維實體建模,彈體采用拉格朗日實體單元,選用*MAT_PLASTIC_KINEMATIC材料模型[3],采用單點積分實體單元算法;空氣和水域采用的是實體歐拉單元并且采用多物質(zhì)ALE 11號單元算法[4],水和空氣都選用*MAT_NULL材料模型,采用Gruneisen狀態(tài)方程[5],該方程定義空氣和水壓縮材料的壓力為：

(γ0+αμ)E

(1)

式中:P為壓力;V為相對體積;E為單位體積內(nèi)能;C、S1、S2、S3、γ0為材料常數(shù)。狀態(tài)方程中各參數(shù)見表1所示。

表1 水和空氣材料參數(shù)

彈體材料分兩部分,其中聲學(xué)段為7075超高強度鋁合金材料,火箭部為30CrMnSiA合金鋼材料,如表2所示。

表2 殼體材料參數(shù)

水域和空氣域在X方向尺寸為3 m,Z向尺寸為0.6 m,Y方向空氣域取0.4 m,水域取3 m。單元尺寸為40 mm,網(wǎng)格劃分如圖1所示。彈體網(wǎng)格單元尺寸為15 mm,網(wǎng)格劃分如圖2所示。

圖1 水域與空氣域網(wǎng)格

圖2 彈體網(wǎng)格模型

LS-DYNA程序中的多物質(zhì)ALE-Lagrange算法可以傳遞ALE網(wǎng)格中的流體材料和Lagrange結(jié)構(gòu)體間的接觸力,能方便的通過*Constrained Lagrange In Solid關(guān)鍵字[6]把流體和固體單元進行耦合,且建模時流體網(wǎng)格和固體網(wǎng)格可以交叉重疊,通過*Section Solid ALE關(guān)鍵字來定義單元算法類型并標識相關(guān)單元算法。為了更接近模擬無限水域的分析情況,在流體單元的邊界上定義無反射邊界條件來簡化入水沖擊模型。以63°入水角和220 m/s速度入水的彈體模型如圖3所示。

圖3 入水模型圖

定義了彈體入水速度和相關(guān)約束后,生成用于LS-DYNA求解的K文件,在進行相關(guān)的關(guān)鍵字修改后,導(dǎo)入LS-DYNA求解器進行計算。

3 計算結(jié)果及分析

3.1 入水過程

圖4(a)～圖4(d)為彈體不同時刻入水過程圖。從圖中可以看出,水介質(zhì)在結(jié)構(gòu)慣性力作用下將形成飛濺。隨著結(jié)構(gòu)入水深度的增加,液面的變化也越加劇烈,當彈體穿破水面,水流自彈體頭部處分離開始,空泡開始形成,入水空泡總是在彈頭分離后順流向后擴展,彈體被包容在這個附體的空泡中。

圖4 彈體入水過程

3.2 入水沖擊結(jié)構(gòu)響應(yīng)

在沖擊載荷作用下,結(jié)構(gòu)材料產(chǎn)生快速變形,與受靜載荷作用的情況相比,應(yīng)變率明顯提高,此時屈服極限、瞬時應(yīng)力、延性阻尼比等基本參數(shù)均有不同程度的變化,這些都將對結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)產(chǎn)生影響。文中采用PLASTIC_KINEMATIC非線性塑性材料模型,該模型適用于包含應(yīng)變率效應(yīng)的各向同性塑性隨動強化材料,在LS-DYNA軟件中以等效塑性應(yīng)變Plastic-strain來判斷材料失效準則。因此,文中在分析結(jié)構(gòu)響應(yīng)時,都是以等效塑性應(yīng)變作為輸出,忽略了Von-Mises應(yīng)力的輸出。

從圖5～圖6可以看出,彈體觸水時,頭部尖頭部位先受力,在2 ms時頭部尖頭部位的最大等效塑性應(yīng)變已逼近失效應(yīng)變,在2.5 ms時頭部單元出現(xiàn)了材料失效。通過圖8的局部放大圖可以看出,失效部位發(fā)生在尖頭部位和圖示A處。隨著A處裂縫增大,殼體破裂,說明該殼體結(jié)構(gòu)強度不能滿足完整性要求,需要對殼體結(jié)構(gòu)進行改進。

圖5 彈體觸水時刻的等效塑性應(yīng)變云圖

圖6 彈體在2 ms時刻的等效塑性應(yīng)變云圖

圖7 彈體在2.5 ms時刻的等效塑性應(yīng)變云圖

圖8 彈體在2.5 ms時刻的等效塑性應(yīng)變局部放大云圖

圖9為該彈體頭部結(jié)構(gòu)示意圖,頭部殼體內(nèi)部主要安裝電池組件,由于電池組體積的要求,殼體壁厚不允許增加,因此考慮將電池固定環(huán)作為支撐件來加強殼體的強度。電池固定環(huán)同樣采用7075鋁合金,平均壁厚約為4 mm,為了簡化計算模型,假設(shè)固定環(huán)與殼體內(nèi)壁相連為一體。

圖9 彈體頭部結(jié)構(gòu)示意圖

簡化后的模型如圖10所示。圖11～圖14為頭部優(yōu)化后的計算結(jié)果。圖11與圖8比較后得出,優(yōu)化后彈體入水2.5 ms時頭部受到的最大等效塑性應(yīng)變?yōu)?.4,相比優(yōu)化前有較大改善。從圖12～圖14可以看出,優(yōu)化后頭部最大受力點在尖頭部位,雖然出現(xiàn)了材料失效現(xiàn)象,但是由于尖頭部位較厚,允許出現(xiàn)部分單元塑性變形,且這種現(xiàn)象難以避免,因此只要保證內(nèi)型面不出現(xiàn)大變形或者破壞就可以滿足使用要求,從圖中也可以看出,彈體其余部位應(yīng)變較小,結(jié)構(gòu)強度滿足要求。

圖10 頭部結(jié)構(gòu)簡化后模型

圖11 優(yōu)化后彈體2.5 ms時刻的等效塑性應(yīng)變局部放大云圖

圖12 優(yōu)化后彈體3 ms時刻的等效塑性應(yīng)變局部放大云圖

圖13 優(yōu)化后彈體3.5 ms時刻的等效塑性應(yīng)變局部放大云圖

圖14 優(yōu)化后彈體4.5 ms時刻的等效塑性應(yīng)變局部放大云圖

4 結(jié)論

文中利用有限元軟件ANSYS/LS-DYNA建立了火箭助飛式器材高速入水沖擊響應(yīng)的有限元計算模型,所采用的材料模型適用于高應(yīng)變率下結(jié)構(gòu)響應(yīng)分析。通過仿真分析發(fā)現(xiàn),原設(shè)計頭部結(jié)構(gòu)在入水受到撞擊時,殼體結(jié)構(gòu)發(fā)生了開放性破壞現(xiàn)象。考慮到頭部空間的限制,在不改變壁厚的情況下,通過增加內(nèi)部支撐件來加強殼體強度,通過分析得出,優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)強度大為改善,滿足了設(shè)計要求,為工程研制提供了理論參考。