Sn63Pb37單層單道熔融涂覆樣件工藝參數(shù)-截面尺寸建模與分析*

任傳奇 魏正英 王 鑫 白 浩 杜 軍

(西安交通大學(xué)機(jī)械制造系統(tǒng)工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，陜西 西安 710049)

增材制造 (additive manufacturing，AM) 技術(shù)是基于離散—堆積成型原理的新型數(shù)字化成形技術(shù)，可實(shí)現(xiàn)無(wú)模快速制造，解決許多難以制造的復(fù)雜結(jié)構(gòu)樣件的成形，極大地縮短了產(chǎn)品的研發(fā)周期和成本，被譽(yù)為“具有工業(yè)革命意義的制造技術(shù)”，成為制造技術(shù)領(lǐng)域新的戰(zhàn)略方向[1-4]。高能束熱源的金屬增材制造[5-9]、金屬熔滴沉積增材制造技術(shù)[10]及金屬焊接增材制造技術(shù)[11]普遍存在設(shè)備成本較高，核心元器件還主要依賴(lài)進(jìn)口，部分原材料嚴(yán)重依賴(lài)進(jìn)口，且成形件表面質(zhì)量差，出現(xiàn)應(yīng)力集中，孔隙、組織均勻性差、形狀精度低等問(wèn)題。金屬涂覆成形工藝是基于金屬熔滴沉積工藝發(fā)展而來(lái)，其本質(zhì)區(qū)別是金屬涂覆成形工藝是連續(xù)的金屬液流層層沉積而金屬熔滴沉積工藝則是斷續(xù)的金屬液滴由點(diǎn)到線到面進(jìn)行沉積。金屬涂覆成形工藝具有以下特點(diǎn)：取材廣泛，不受材料形式限制，可以是棒料、粉料、絲料等多種形式，且該技術(shù)無(wú)需特殊模具和昂貴的設(shè)備。

焊接增材領(lǐng)域中，國(guó)內(nèi)外研究學(xué)者在工藝參數(shù)對(duì)成形形貌的影響規(guī)律，定量化研究參數(shù)影響效應(yīng)等方面已經(jīng)取得巨大進(jìn)展。Onwubolu等學(xué)者[12]在單道激光熔覆實(shí)驗(yàn)，利用響應(yīng)面法和分散搜索法對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，得到了預(yù)測(cè)熔覆層接觸角的數(shù)學(xué)模型。Hussam等人[13]對(duì)激光熔覆過(guò)程中，構(gòu)造單道熔覆層橫截面形狀特征參數(shù)與成形工藝參數(shù)之間的線性關(guān)系，發(fā)現(xiàn)采用圓弧模型能更好地預(yù)測(cè)熔覆層橫截面形貌。哈爾濱工業(yè)大學(xué)熊俊[14]等人研究不同電弧增材工藝下單層單道的成形形貌和工藝參數(shù)關(guān)系，建立了工藝參數(shù)和特征形貌尺寸模型。大連理工大學(xué)謝紅梅[15]采用正交實(shí)驗(yàn)法研究了熔覆層弓形橫截面的顯微形貌及其成形原因，并分析了各工藝參數(shù)對(duì)熔覆層形狀參數(shù)的影響主次。本文采用曲面響應(yīng)法(RSM)中的中心復(fù)合試驗(yàn)設(shè)計(jì)，該方法實(shí)驗(yàn)次數(shù)少，同時(shí)滿(mǎn)足正交性和旋轉(zhuǎn)性，并且具有避免回歸系數(shù)相關(guān)性等優(yōu)勢(shì)。試驗(yàn)設(shè)計(jì)過(guò)程中，為縮減試驗(yàn)次數(shù)同時(shí)有效反映出金屬熔融涂覆打印工藝參數(shù)對(duì)輸出變量的作用，通過(guò)Design-Expert 8.0.6軟件平臺(tái)，采用回歸設(shè)計(jì)與分析方法將試驗(yàn)設(shè)計(jì)、數(shù)據(jù)處理和回歸模型集中統(tǒng)一處理的方法，在保證科學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)?shù)幕A(chǔ)上，極大提升了試驗(yàn)效率。

1 成形原理

金屬熔融涂覆成形原理如圖1所示，低熔點(diǎn)合金材料(Sn63Pb37)通過(guò)感應(yīng)加熱方式被熔化，經(jīng)惰性氣壓驅(qū)動(dòng)金屬熔體由噴頭微流道穩(wěn)定流出，高溫合金熔體遇到相對(duì)冷的基板或已凝固成形層，熔體開(kāi)始凝固鋪展，凝固組織與基板有較強(qiáng)的貼合，因此與基板保持同步移動(dòng)，而凝固相界面對(duì)臨近凝固相界面處熔體產(chǎn)生剪應(yīng)力，從而形成薄的金屬熔體鋪展層。通過(guò)控制基板的移動(dòng)改變成形位置進(jìn)而實(shí)現(xiàn)金屬材料的堆積累加成形，最終實(shí)現(xiàn)金屬構(gòu)件的無(wú)模快速成形制造。

本文所使用金屬熔融涂覆實(shí)驗(yàn)平臺(tái)系統(tǒng)原理如圖2所示，系統(tǒng)主要包括金屬感應(yīng)加熱熔煉裝置、三維運(yùn)動(dòng)平臺(tái)、溫度壓力控制模塊、惰性氣體及氣壓控制模塊等。本文集中精力研究基板運(yùn)動(dòng)速度、涂覆壓力、涂覆噴頭至基板距離對(duì)單道沉積層表面形貌的影響，其他因素固定在一定水平上。

2 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)與模型建立

2.1 實(shí)驗(yàn)流程

實(shí)驗(yàn)流程：將處理好的錫鉛合金Sn63Pb37原料放入坩堝內(nèi)，然后向密閉的坩堝內(nèi)通入氬氣同時(shí)對(duì)手套箱內(nèi)進(jìn)行氬氣置換，在氧含量降低到100 ppm(百萬(wàn)分之一)以下時(shí)，設(shè)定坩堝的加熱溫度，通過(guò)感應(yīng)加熱裝置對(duì)低熔點(diǎn)合金原材料進(jìn)行加熱熔化，為了保證錫鉛合金的充分熔化，當(dāng)坩堝溫度達(dá)到設(shè)定溫度時(shí)，保溫30 min后，開(kāi)始對(duì)噴頭進(jìn)行加熱，通過(guò)溫控儀控制加熱圈的功率使噴頭的溫度穩(wěn)定在設(shè)定的溫度，待噴頭達(dá)到預(yù)定的溫度時(shí)，調(diào)節(jié)涂覆噴頭至基板距離，設(shè)置基板運(yùn)動(dòng)速度，施加驅(qū)動(dòng)氣壓，開(kāi)始單道的成形；基板運(yùn)動(dòng)速度大小在涂覆成形控制軟件中進(jìn)行設(shè)置；涂覆噴頭至基板距離的調(diào)節(jié)通過(guò)先將涂覆噴頭與基板輕微接觸，然后將z軸下降相應(yīng)的距離，即實(shí)現(xiàn)了涂覆噴頭至基板距離的調(diào)節(jié)(噴頭至基板距離的校正或標(biāo)定過(guò)程相對(duì)冗雜)，如圖3所示。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中工藝參數(shù)范圍設(shè)為表1所示。

表1 實(shí)驗(yàn)過(guò)程中工藝參數(shù)

工藝參數(shù)數(shù)值涂覆噴頭加熱溫度Ttf/℃260基板預(yù)熱溫度Tjb/℃60涂覆驅(qū)動(dòng)壓力p/kPa40～140基板運(yùn)動(dòng)速度v/(mm/s)7～20涂覆噴頭至基板距離s/mm08～24涂覆噴頭微流道孔徑d/mm03

2.2 單層單道形貌特征定義

單層單道樣件截面尺寸是金屬熔融涂覆可成形的最小工藝單元，其截面尺寸主要包括單道單層樣件的高度h和寬度w，如圖4所示。沉積層的高度影響于豎向薄壁件成形，控制著在垂直方向上的成形精度，對(duì)層厚、層與層之間結(jié)合有重要影響；沉積層寬度影響于單層多道搭接質(zhì)量，對(duì)樣件填充、成形效率有顯著影響。

本文采用回歸設(shè)計(jì)方法建立金屬涂覆工藝參數(shù)(涂覆壓力、基板運(yùn)動(dòng)速度、噴頭至基板距離)與單道沉積層截面尺寸的預(yù)測(cè)模型，并在所建立模型基礎(chǔ)上分析工藝參數(shù)對(duì)單道截面尺寸的影響規(guī)律。

2.3 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)與開(kāi)展

金屬涂覆工藝參數(shù)與單道沉積層尺寸的回歸模型的輸入變量為基板運(yùn)動(dòng)速度、涂覆壓力、噴頭至基板距離，輸出變量設(shè)定為單道沉積層的高度和寬度。在經(jīng)驗(yàn)成形良好形貌區(qū)內(nèi)開(kāi)展單層單道涂覆實(shí)驗(yàn)，其工藝參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)見(jiàn)表2。

表2 工藝參數(shù)范圍

工藝參數(shù)涂覆壓力p/kPa基板速度v/(mm/s)噴頭至基板距離s/mm參數(shù)范圍72～1128～121～16

p個(gè)實(shí)驗(yàn)變量共進(jìn)行n次試驗(yàn)的二次回歸旋轉(zhuǎn)設(shè)計(jì)，試驗(yàn)點(diǎn)由3個(gè)類(lèi)型組合而成，總的試驗(yàn)次數(shù)n可以表示為：

n=mc+mr+m0=mc+2p+m0

(1)

其中：mc為零水平的因子試驗(yàn)的試驗(yàn)次數(shù)；p為模型的輸入變量個(gè)數(shù)；r為星號(hào)臂；m0為各變量都取零水平的中心點(diǎn)的實(shí)驗(yàn)次數(shù)。

為使得回歸方程具有旋轉(zhuǎn)性，星號(hào)臂r的值可以通過(guò)試驗(yàn)次數(shù)mc來(lái)確定：

(2)

試驗(yàn)設(shè)計(jì)中考慮的因素有：掃描速度、涂覆壓力及噴頭至基板距離3個(gè)因素，p取值為3。試驗(yàn)采用全實(shí)施試驗(yàn)，通過(guò)文獻(xiàn)[16]查表可知：mc=8，mr=6，m0=6，r=1.682，n=20，可對(duì)上述工藝參數(shù)實(shí)驗(yàn)進(jìn)行水平編碼見(jiàn)表3。

表3 3個(gè)因素各編碼水平下所對(duì)應(yīng)值

工藝參數(shù)水平-168-101+1682p/kPa728092104112v/(mm/s)8881011212s/mm11121314816

回歸模型的輸出變量為沉積層的寬度w和高度h。實(shí)驗(yàn)在其他的實(shí)驗(yàn)因素一定的情況下，根據(jù)表1的實(shí)驗(yàn)參數(shù)設(shè)置進(jìn)行單道沉積層的成形實(shí)驗(yàn)，每個(gè)單道成形長(zhǎng)度120 mm，成形軌跡為蛇字形成形，在每個(gè)參數(shù)下成形3個(gè)單道。由于沉積層的首段和末段液流的啟停并不能快速響應(yīng)，會(huì)產(chǎn)生少量液流積聚現(xiàn)象，所以在測(cè)量沉積層的寬度w和高度h時(shí)應(yīng)選擇中間部分每隔1 cm選取1個(gè)測(cè)量點(diǎn)采用游標(biāo)卡尺進(jìn)行反復(fù)測(cè)量，總共選取9個(gè)測(cè)量點(diǎn)并計(jì)算其平均值，如圖5所示。實(shí)驗(yàn)調(diào)計(jì)及試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4。

應(yīng)用Design-Exper 8.0.6計(jì)算統(tǒng)計(jì)軟件，對(duì)應(yīng)于進(jìn)行的二次通用回歸實(shí)驗(yàn)作相應(yīng)的設(shè)置，選擇二次多項(xiàng)式進(jìn)行回歸方程的計(jì)算，得到回歸方程的完整的二次多項(xiàng)式，即單道沉積層寬度w和高度h的二次表達(dá)式分別為

表4 單層單道涂霞實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)是試驗(yàn)結(jié)果

實(shí)驗(yàn)編號(hào)規(guī)范變量Zj涂覆工藝參數(shù)寬度高度Z1Z2Z3p/kPav/(mm/s)s/mmw/mmh/mm1-1-1-1808811236812621-1-1104881124101383-11-180112112296121411-11041121123551295-1-11808814827617061-11104881483541767-11180112148238156811110411214828116591682007210013029813410168200112100130360159110168209280130372162120168209212013029613013001682921001003781211400168292100160258181150009210013036213816000921001303501361700092100130352142180009210013035614119000921001303411452000092100130342142

w=3.51+0.24Z1-0.27Z2-0.35Z3-0.022Z12+0.025Z13+
0.020Z23-0.082Z11-0.065Z22-0.12Z33

(3)

h=1.41+0.056Z1-0.068Z2+0.18Z3-0.00239Z12-
0.014Z23+0.019Z11+0.018Z22+0.035Z33-0.006194Z13

(4)

2.4 回歸方程校驗(yàn)

在建立輸出變量關(guān)于輸入變量回歸模型后，為了驗(yàn)證回歸模型是否科學(xué)、可信，需要對(duì)回歸方程應(yīng)用統(tǒng)計(jì)學(xué)理論進(jìn)行合理的檢驗(yàn)。對(duì)回歸方程的檢驗(yàn)通常有回歸方程顯著性檢驗(yàn)、回歸方程擬合度檢驗(yàn)及回歸系數(shù)顯著性校驗(yàn)。

2.4.1 回歸方程顯著性校驗(yàn)

通過(guò)回歸方程顯著性檢驗(yàn)驗(yàn)證涂覆工藝的工藝參數(shù)是否能很好解釋所成形單道沉積層的尺寸信息。采用F值檢驗(yàn)方法對(duì)回歸方程進(jìn)行顯著性檢驗(yàn)：

(5)

式中：U為回歸平方和；fu為回歸平方和自由度；Qe2為殘差平方和；fe2為殘差平方和自由度

根據(jù)上述回歸方程校驗(yàn)公式，代入數(shù)值分別檢驗(yàn)沉積層寬度和高度的二次回歸方程里著性。沉積層寬度回歸方程的顯著性檢驗(yàn)：

(6)

檢驗(yàn)結(jié)果表明沉積層寬度回歸方程是高度顯著的，通過(guò)Design-Expert 8.0.6軟件計(jì)算出的R2=0.9707，涂覆過(guò)程的工藝參數(shù)能夠很好地解釋沉積層的寬度總變化的97.07%，說(shuō)明沉積層寬度回歸方程的擬合效果較好。

沉積層高度回歸方程顯著性檢驗(yàn)：

(7)

由統(tǒng)計(jì)學(xué)知識(shí)可知，沉積層高度回歸方程是高度顯著的，計(jì)算出R2 =0.9730，涂覆過(guò)程的工藝參數(shù)能夠很好地解釋沉積層的高度總變化的97.30%，說(shuō)明沉積層高度回歸方程的擬合效果較好。

2.4.2 回歸方程擬合度檢驗(yàn)

通過(guò)統(tǒng)計(jì)實(shí)驗(yàn)樣件截面尺寸數(shù)據(jù)信息所建立的回歸方程滿(mǎn)足回歸方程顯著性校驗(yàn)，說(shuō)明模型方程在試驗(yàn)設(shè)計(jì)點(diǎn)上與試驗(yàn)結(jié)果擬合較好，但是為了檢驗(yàn)回歸方程在整個(gè)研究范圍內(nèi)的擬合情況，進(jìn)行回歸方程的失擬性檢驗(yàn)[16]。

(8)

式中：Q4為回歸平方和；Qe為殘差平方和；fLf為回歸平方和自由度；fe為殘差平方和自由度。

根據(jù)上述公式，代入數(shù)值分別檢驗(yàn)單道沉積層寬度和高度的二次回歸方程失擬性。沉積層寬度失擬性檢驗(yàn)：

(9)

校驗(yàn)數(shù)據(jù)結(jié)果顯示，單層單道涂覆樣件寬度回歸模型方程的失擬性不顯著，說(shuō)明回歸模型擬合很好。

沉積層高度失擬性檢驗(yàn)：

(10)

檢驗(yàn)結(jié)果表明，高度回歸方程的失擬性不顯著，回歸模型與實(shí)際情況擬合得很好。

2.4.3 回歸方程系數(shù)顯著性校驗(yàn)

在滿(mǎn)足回歸方程顯著性校驗(yàn)和回歸方程擬合度校驗(yàn)的情況下，需要對(duì)回歸系數(shù)進(jìn)行顯著性校驗(yàn)，從而得到單層單道涂覆成形過(guò)程工藝參數(shù)中交叉項(xiàng)和二次項(xiàng)對(duì)截面寬度和高度的影響程度，剔除那些不顯著的回歸方程系數(shù)，得到的回歸方程更加簡(jiǎn)潔。

Design-Expert 8.0.6軟件中可以直接計(jì)算回歸方程系數(shù)統(tǒng)計(jì)量F值和顯著性p值，通過(guò)這兩個(gè)值進(jìn)行對(duì)應(yīng)回歸系數(shù)的顯著性校驗(yàn)。p值代表所建立模型方程中該項(xiàng)的影響程度， 通常情況下p值取值越小，模型方程中對(duì)應(yīng)項(xiàng)的影響權(quán)重越大，p值取0.05以下的時(shí)候，說(shuō)明因素極顯著，p值為0.05～0.1時(shí)說(shuō)明因素顯著，p值為0.1以上時(shí)說(shuō)明因素不顯著。在表5中，F(xiàn)值和p值均是從軟件中導(dǎo)出的，手動(dòng)將p值超過(guò)0.1的不顯著系數(shù)項(xiàng)剔除，簡(jiǎn)化冗余方程。對(duì)于沉積層的寬度，涂覆壓力p、基板移動(dòng)速度v以及噴頭至基板距離s的顯著性p值小于0.000 1，說(shuō)明3個(gè)變量對(duì)于沉積層寬度變化影響很大。對(duì)于沉積層高度，噴頭至基板距離s顯著性p值小于0.000 1，而涂覆壓力p、基板移動(dòng)速度v的顯著性p值分別為0.000 5，0.000 1，說(shuō)明噴頭距離s對(duì)于沉積層高度變化影響最大。

表5 回歸方程系數(shù)顯著性檢驗(yàn)F值

工藝參數(shù)規(guī)范變量寬度F值寬度p值高度F值高度p值pZ16818<00001259500005vZ28581<00001375400001sZ3148676<0000128187<00001pvZ12035056490007509329psZ130440523401906750vsZ230280608309003644p2Z118560015231301073v2Z225330043625901389s2Z3318720001510590008

根據(jù)表5，去掉回歸方程中不顯著項(xiàng)的系數(shù)，得到優(yōu)化的沉積層層寬和層高的預(yù)測(cè)回歸方程為

h=1.43+0.057Z1-0.069Z2+
0.19Z3+0.035Z33

(11)

w=3.51+0.24Z1-0.27Z2-0.35Z3-
0.082Z11-0.065Z22-0.12Z33

(12)

上述得到回歸方程是在編碼空間表示的，將回歸方程的規(guī)范變量轉(zhuǎn)換為涂覆過(guò)程的3個(gè)工藝參數(shù)：

w=-9.49481+0.12722p+0.69177v+7.94715s-
0.045797v2-3.81322s2-0.000582211p2

(13)

h=1.90901+0.0047439p-
0.056762v-1.56582s+1.00104s2

(14)

根據(jù)單層單道寬度和高度的回歸模型方程，預(yù)測(cè)值與實(shí)際值進(jìn)行對(duì)比繪制曲線，圖6中對(duì)角線為測(cè)量值和預(yù)測(cè)值相等的直線，觀察發(fā)現(xiàn)預(yù)測(cè)值隨機(jī)緊密排布在直線臨近位置，說(shuō)明所建立回歸模型方程能夠較好的說(shuō)明涂覆單層單道成形截面尺寸與工藝參數(shù)之間的關(guān)系。

3 討論與分析

分析單道沉積層截面尺寸的二次回歸預(yù)測(cè)模型，通過(guò)MATLAB在離線情況下，保持其中一個(gè)參數(shù)變化，其他工藝參數(shù)固定在編碼零水平，計(jì)算出不同工藝參數(shù)下成形涂覆單道的尺寸特征，揭示工藝參數(shù)對(duì)涂覆單道的影響規(guī)律。

3.1 噴頭至基板距離對(duì)沉積層截面尺寸影響

噴頭至基板距離表征其垂直空間的相對(duì)位置，不同間距對(duì)成形單道沉積層影響巨大。涂覆壓力為92 KPa和基板運(yùn)動(dòng)速度為10 mm/s時(shí)，計(jì)算得到單道沉積層尺寸關(guān)于噴頭至基板距離的變化曲線，其中距離分別為1 mm和1.6 mm截面形貌為圖7中編號(hào)為13和14的截面。從圖8可以看出當(dāng)距離逐漸增大時(shí)，單道沉積層的高度逐漸升高，寬度逐漸減小。分析認(rèn)為在涂覆壓力和基板運(yùn)動(dòng)速度不變時(shí)，由質(zhì)量守恒定律，隨著沉積層高度的增加必然導(dǎo)致沉積層寬度方向上的減少。在1 mm時(shí)，當(dāng)噴頭距離基板較近時(shí)，流出的熔融金屬熔體在噴頭和基板的綜合擠壓下，平整的鋪展在基板上，沉積層的截面形狀呈現(xiàn)橢圓扁平狀，如編號(hào)為13的截面所示。在1.6 mm時(shí)，當(dāng)噴頭距離基板較遠(yuǎn)時(shí)，受到噴頭和基板的綜合擠壓的作用較小，金屬液流在自身的表面張力以及重力的作用下，沉積層的截面形狀呈現(xiàn)圓弧狀，如編號(hào)為14的截面所示。因此噴頭至基板的距離很大程度上決定了沉積層的截面形狀。

3.2 涂覆壓力對(duì)沉積層截面尺寸影響

噴頭至基板距離1.3 mm和成形速度為10 mm/s時(shí)，得到單道沉積層尺寸關(guān)于涂覆壓力的變化曲線，如圖9所示?？梢钥闯鲭S著涂覆壓力的變大，沉積層的高度和寬度也隨之增加，分析認(rèn)為由于基板運(yùn)動(dòng)速度一定，涂覆壓力越大單位時(shí)間從噴頭流出的熔融的金屬熔體量越多，那么沉積層的幾何尺寸必然會(huì)增加，由于熔體自身重力及噴頭至基板距離對(duì)成形高度方向上的約束影響，沉積層高度的增加速率較小。

3.3 掃描速度對(duì)沉積層截面尺寸影響

基板運(yùn)動(dòng)速度決定成形過(guò)程中單位長(zhǎng)度沉積層堆積金屬熔體的量。在噴頭至基板距離1.3 mm和涂覆壓力92 kPa下，基板運(yùn)動(dòng)速度對(duì)單層單道沉積層尺寸的曲線，如圖10所示。

由圖10可以看出隨著基板運(yùn)動(dòng)速度的逐漸增加，沉積層寬度和高度在不斷減小。分析認(rèn)為不同成形速度時(shí)涂覆相同尺寸所用時(shí)間不同，基板速度越高所用的成形時(shí)間越短，由于在涂覆壓力一定時(shí)，成形沉積層的時(shí)間越短流出的金屬熔體越少，沉積層的幾何尺寸也會(huì)相應(yīng)減小。

4 結(jié)語(yǔ)

本文在已搭建金屬熔融涂覆平臺(tái)上開(kāi)展單層單道實(shí)驗(yàn)，通過(guò)回歸設(shè)計(jì)建立工藝參數(shù)-形貌特征模型，為后期深入研究金屬熔融涂覆成形形貌精細(xì)化預(yù)測(cè)提供一定研究基礎(chǔ)，為繼續(xù)探索工藝參數(shù)優(yōu)化及成形形貌

主動(dòng)控制擴(kuò)展提供一定技術(shù)儲(chǔ)備。本文對(duì)成形過(guò)程參數(shù)和成形形貌進(jìn)行分析，工作主要結(jié)果可概括如下：

(1)采用回歸通用旋轉(zhuǎn)設(shè)計(jì)方法，依托Design-Expert 8.0.6軟件平臺(tái)設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)，建立單層單道工藝參數(shù)-形貌特征模型。

(2)分析所建立模型，定量化研究金屬熔融涂覆工藝參數(shù)對(duì)形貌尺寸的研究規(guī)律，得到不同工藝參數(shù)的影響作用曲線。

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