高爐優(yōu)化提產(chǎn)實(shí)踐

孫紅英 日照職業(yè)技術(shù)學(xué)院

高爐優(yōu)化提產(chǎn)實(shí)踐

孫紅英 日照職業(yè)技術(shù)學(xué)院

高爐為優(yōu)化提產(chǎn)，尋找適應(yīng)自身原燃料條件、強(qiáng)化水平高的布料模式，最終實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定的“斗臺(tái)+漏斗”料面結(jié)構(gòu)。氣流分布合理，同時(shí)強(qiáng)化爐前，優(yōu)化送風(fēng)制度，順行改善，風(fēng)量上升，高爐有效容積利用系數(shù)由3.15增加到3.5。

高爐 布料模式 高爐有效容積利用系數(shù)

1 前言

某公司煉鐵制造部16#高爐始建于2013年，于2015年10月份停爐大修擴(kuò)容，高爐有效容積由850m3增加至1000m3，并設(shè)有2個(gè)鐵口，16個(gè)風(fēng)口。采用料車上料，無鐘爐頂布料。2016年7月，煉鐵制造部要求保順行、提產(chǎn)量，16#高爐由于崩滑料頻繁，風(fēng)量基本上在1950-2050m3/min之間波動(dòng)。以2016年8月份為例，前10天的平均崩滑料次數(shù)為7．1次/天， 利用系數(shù)僅為3．15左右，嚴(yán)重制約3．5的高爐有效容積利用系數(shù)目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)。為此，16#高爐通過改變布料模式，積極加風(fēng)加氧，強(qiáng)化爐前出渣出鐵，在2016年8月10日風(fēng)量上升至2230m3/min，實(shí)現(xiàn)了高爐有效容積利用系數(shù)3．5的目標(biāo)，且崩滑料大幅減少。2016年8月14日計(jì)劃?rùn)z修林風(fēng)后崩滑料次數(shù)降為1．27次/天，燃料比維持在500kg/tFe。

2 優(yōu)化提產(chǎn)實(shí)踐

2.1 改進(jìn)裝料模式，發(fā)展“喇叭花”形煤氣曲線

打開中心通路不是多加焦而是少加礦，較理想的礦石壞帶布在爐喉外沿“半徑之半”以外，也就是所有的礦石角位分布在距爐喉中心1/2半徑以外的壞帶內(nèi)。

大角度是布料的最大角度要使礦石的落料點(diǎn)在距離爐墻150～300mm的位置。大角差是礦石布料最大角度與最小角度的差值，要在10°左右，以獲得較寬的布料平臺(tái)；礦石環(huán)帶應(yīng)具有一定寬度，表現(xiàn)為最大和最小礦角的角差。在一定礦石批重下，較寬的礦石環(huán)帶使礦石層變薄，有利于改善料柱的透氣性，穩(wěn)定煤氣流并提高煤氣利用水平。焦料線均設(shè)定為1．2。但高爐順行情況差別很大，主要原因還是因?yàn)椴剂狭锊凵暇€時(shí)間偏長(zhǎng)，磨損嚴(yán)重，影響正常布料。

2.2 強(qiáng)化爐前，出凈渣鐵

提高出鐵率，縮短鐵間隔時(shí)間，減少甚至杜絕開二次，加強(qiáng)鐵口狀態(tài)維護(hù)，減少鐵口斷漏，正點(diǎn)來風(fēng)出凈渣鐵。出鐵率由3月份的平均64．26%增加至5月份的平均68%，爐前出渣出鐵改善為風(fēng)量的增加創(chuàng)造了有利的條件，提高正點(diǎn)來風(fēng)率，有利于爐缸形成均勻穩(wěn)定的鐵水環(huán)流，為形成穩(wěn)定的煤氣流分布創(chuàng)造條件。

2.3 優(yōu)化送風(fēng)制度，積極用風(fēng)

16#高爐風(fēng)口直徑及風(fēng)口長(zhǎng)度，如表1所示。

表1 16#爐風(fēng)口直徑及長(zhǎng)度

2017年4月12計(jì)劃?rùn)z修，為了適應(yīng)加風(fēng)需要，6#與14#風(fēng)口直徑由原來的120mm變?yōu)?25mm，風(fēng)口面積由0．1887m2變更為0．1906m2。布料溜櫓到下線時(shí)間，進(jìn)行更換。風(fēng)量是高爐的生命線。在爐況順行改善、渣鐵排放良好的情況下，積極用風(fēng)，循序漸進(jìn)風(fēng)量由2000m3/min增加至2230m3/min，爐缸狀態(tài)得到明顯提升。

3 實(shí)踐效果

3.1 16#爐中心指數(shù)、次中心指數(shù)及邊緣指數(shù) 中心指數(shù)、次中心指數(shù)及邊緣指數(shù)變化

如圖1所示。

圖1 16#爐中心指數(shù)、次中心指數(shù)及邊緣指數(shù)變化

從圖1可以看出，16#爐在2016年8月14日計(jì)劃?rùn)z修更換布料溜前，中心指數(shù)在3．0左右波動(dòng)，邊緣指數(shù)低于1．0，而次中心指數(shù)偏高，在1．5左右波動(dòng)。8月14日計(jì)劃?rùn)z修后，中心指數(shù)穩(wěn)中有升，9月份以來，中心指數(shù)在4．5～5．0左右，邊緣指數(shù)穩(wěn)定在1．0左右，而次中心指數(shù)也略有下降，崩滑料的減少驗(yàn)證了“打開中心，穩(wěn)定邊緣”的思路，典型的“喇叭花”形煤氣曲線分布形成。

3.2 16#爐指標(biāo)變化

指標(biāo)數(shù)據(jù)取自16#爐7、8、9月份（截至到9月22日）產(chǎn)量變化見圖2所示。

圖2 16#爐7、8、9月產(chǎn)量變化

從圖2中可以看出，16#爐利用系數(shù)由7月份的3．15左右逐步上升至8月底9月初的3．5左右，（8月14日后利用系數(shù)低于3．5主要是計(jì)劃?rùn)z、體風(fēng)或限產(chǎn)的影響）。

4 結(jié)論

①“喇叭花”形煤氣曲線的形成與“打開中心，穩(wěn)定邊緣”與“穩(wěn)定中心，照顧邊緣”的思路不謀而合，是根據(jù)高爐煤氣流分布變化有針對(duì)性的利用裝料制度調(diào)整沒氣流分布的過程。

②大角度、大角差、大料批、重邊緣的裝料模式是創(chuàng)造“喇叭花”形煤氣分布曲線的有效辦法。③布料溜槽上線時(shí)間長(zhǎng)，較為嚴(yán)重的影響高爐的正常布料系一部應(yīng)該有意識(shí)的縮短布料溜槽上線時(shí)間或者提高布料溜槽質(zhì)量。④高爐操作者應(yīng)該根據(jù)原燃料變化及料制上的適當(dāng)調(diào)整，穩(wěn)定爐溫和強(qiáng)化爐前渣鐵排放工作保障順行，抓好提產(chǎn)量的重要環(huán)節(jié)。

[1]劉琦，無鐘爐頂布料.冶金工業(yè)出版社，2012

[2]劉云彩，高爐布料規(guī)律，冶金工業(yè)出版社，2013