低速沖擊對K-cor夾層結構力學性能的影響

沈裕峰， 李勇， 還大軍， 王鑫

南京航空航天大學 材料科學與技術學院， 南京 210016

低速沖擊對K-cor夾層結構力學性能的影響

沈裕峰， 李勇*， 還大軍， 王鑫

南京航空航天大學 材料科學與技術學院， 南京 210016

K-cor夾層結構是應用Z-pin技術增強的一種新型高性能夾層結構，本文基于落錘沖擊實驗對低速沖擊下K-cor夾層結構的力學性能進行了研究，結合紅外無損檢測和沖擊后壓縮強度(CAI)試驗，對不同Z-pin植入參數和芯材厚度對K-cor試樣的沖擊損傷阻抗進行了深入研究。研究結果表明：K-cor夾層結構的芯材越厚，則其沖擊損傷面積越大，但剩余壓縮強度比越高；在不超過植入間距的前提下，增加Z-pin的折彎長度能顯著的降低K-cor結構沖擊后的損傷面積，提高壓縮強度；在相同芯材密度的情況下，提高Z-pin的折彎長度比增大植入密度更有利于減少K-cor試樣沖擊后的損傷面積，提高試樣的壓縮強度和其剩余壓縮強度比。

K-cor夾層結構； Z-pin； 沖擊損傷； 紅外檢測； 剩余壓縮強度

近年來，泡沫夾層結構已廣泛應用于航空、列車機車、船舶制造、醫療器械等諸多領域[1-3]，但其厚度方向的力學性能較低，造成結構對低速沖擊損傷較為敏感，如極端冰雹天氣帶來的撞擊、飛機在跑道上飛濺起的碎石、維護過程中的工具跌落都會對其造成沖擊損傷[4-6]。如圖1(a)所示[7]，泡沫夾層結構在遭遇低速沖擊時，會在面板接觸區形成凹坑，從而導致內部的泡沫芯材被擠壓，局部發生致密化或者碎裂，并且沖擊產生的橫向剪切力會使泡沫芯材和面板發生脫粘，在沖擊區形成孔洞，嚴重降低了泡沫夾層結構的剛度及強度[8-10]，從而對其安全服役產生威脅，因此有研究者提出利用Z-pin增強技術來改善復合材料層間的力學性能，提高結構的損傷阻抗和損傷容限[11-13]。

目前國內外已有Z-pin提高夾層結構抗沖擊性能機理的研究報道：Nanayakkara等[14]研究了Z-pin 90° 植入時X-cor夾層結構的低速沖擊損傷，發現當沖擊能量只損傷結構面板時，Z-pin的植入并不能減少損傷面積或提高沖擊后剩余壓縮強度，只有在沖擊載荷造成結構芯部破碎時，Z-pin通過劈裂、局部屈曲、斷裂等方式吸收沖擊能量，才能提高結構的抗沖擊性能；Zhou等[15]研究發現PVC泡沫夾層結構中中等密度的薄芯材和高強度的Z-pin具有更高的抗沖擊特性；Peng等[16]研究了PVC夾層結構的低速沖擊，發現在不可見的沖擊損傷中，芯材失效所引起的損傷面積遠小于界面失效的損傷面積，并指出夾層結構的層間結合強度是抑制其沖擊破壞時裂紋擴展的最重要因素，層間結合強度越高，試樣底部的面板越不易因彎曲變形而與芯材分層。

K-cor夾層結構是一種將半固化的Z-pin植入泡沫芯材中，并將露出泡沫兩端的Z-pin折彎貼合泡沫表面，然后與面板共固化成的整體結構[17]，其中將Z-pin貼合泡沫芯材表面的長度稱之為Z-pin的折彎長度。從圖1(b)K-cor夾層結構沖擊損傷模式中可以看出，沖擊區域的Z-pin不僅會發生屈曲或者斷裂來吸收大量的沖擊能量，使面板和泡沫芯材的損傷區域降低，且Z-pin在折彎部分使面板和芯材的界面結合性能增強，在沖擊的作用下界面并不會產生孔隙或者產生的孔隙很小，極大地提高了K-cor夾層結構的抗沖擊性能。國外的Baral等[18]研究發現K-cor夾層結構的抗沖擊性能是蜂窩結構的三倍。因此研究K-cor夾層結構的抗沖擊性能具有重要意義。

本文通過改變芯材厚度、Z-pin折彎長度與植入密度，并結合紅外無損檢測和沖擊后壓縮強度(CAI)這兩個指標，研究了K-cor夾層結構在不同沖擊能量下的損傷狀況，獲得了抗沖擊性能最佳的K-cor夾層結構芯部(包括泡沫芯材和Z-pin)設計參數。

圖1 夾層結構沖擊損傷模式圖Fig.1 Schematic diagram of impact damage in sandwich structure

1 實 驗

1.1 實驗材料與試驗設備

材料：實驗采用的K-cor夾層結構試樣是由面板、芯材與Z-pin共固化制備，其中：面板，山東威海光威公司US12500單向預浸料鋪疊而成，鋪疊順序為[0/90]2s，名義厚度為1 mm；芯材，德國Evonik Degussa公司Rohacell?31IG型PMI泡沫，厚度為12.5 mm、7 mm、5 mm 3種；Z-pin，昆山裕博公司FW-125環氧樹脂和日本東麗公司T300(3K)碳纖維拉擠制備而成，直徑為 0.5 mm；設備，Z-pin拉擠機與植入機(自制)，平板熱壓機(青島嘉瑞橡膠機械有限公司)，ZCJ-7162全自動落錘沖擊試驗機(深圳縱橫三思公司)，Image IR系列紅外熱成像儀(德國英福泰克公司)，新三思萬能試驗拉伸機(深圳縱橫三思公司)。

1.2 試樣處理與測試

落錘沖擊測試：K-cor夾層結構的沖擊試驗按ASTM D7766 M-11的標準，在如圖2所示的落錘沖擊試驗機上進行，K-cor試樣尺寸為150 mm×100 mm，每種參數取5個試樣進行測試。為了防止落錘對K-cor夾層結構試樣的二次沖擊，試驗機在支座上設有感應機構，能順利抓取沖擊試樣后彈起的落錘。落錘的錘頭為球形，直徑12.5 mm，錘重2 kg，錘體下落的軸線與夾層結構面板相垂直，保證能量不被摩擦所損耗。因此可通過調節落錘下落的高度，調節沖擊能量，沖擊能量的表達式為

初中教育既是對小學教育的拓展和延伸，也是后續高中教育的基礎和開端，在學生的學習生涯中起著承上啟下的重要作用。初中教育的難點和關鍵點是初中數學課程教學，初中數學內容本身就具有難度大的特點，對學生的邏輯運算能力和理論思維能力有較高的要求。而在目前新課程標準要求下，初中數學教學不僅要注重并完善對學生基本數學知識的講解和傳授，更要著力培養初中生的獨立思考能力，使學生對數學知識進行自主思考，自主探究并取得自我發展，最終促進學生綜合素養的提高。

Ei=mgh

(1)

式中：m為落錘質量，2 kg；g為試樣當地重力加速度，9.81 m/s2；h為落錘上升高度，m。

圖2 落錘沖擊試驗機Fig.2 Landing impact testing machine

紅外無損檢測：首先利用熱源對沖擊后的K-cor試樣進行均勻加熱，使試樣內部的異常結構(如界面分層、芯材凹陷、Z-pin斷裂等)以表面溫度場變化差異的形式表現出來，然后利用紅外成像技術連續觀察和記錄物體表面的溫度場變化，便可獲得材料的非均勻信息和表面下的結構信息[19]。如圖3不同沖擊能量下的K-cor試樣紅外熱成像圖片所示，沖擊能量越高，K-cor試樣內部的損傷區域越大，其中紅色區域是因為試樣在遭遇低速沖擊時，會造成面板中的基體和纖維的破壞，甚至會導致結構的芯材裸露在空氣中，而空氣導熱能力較差，從而使沖擊頭附近區域的局部溫度最高[19]，如圖3(a)和圖3(b)所示，而顏色相對較弱的橙色或黃色區域是因為面板的破壞與芯材的凹陷會導致周邊區域的界面產生裂縫，使熱量在傳播中受到阻礙，從而高于非損傷區域的熱量[20]，如圖3(c)和圖3(d)所示。然后利用MATLAB平臺圖像處理功能，經過采集圖像-圖像平滑-邊緣檢測-圖像分割-二值去噪，最后以外輪廓為邊界，統計像素數目，獲取圖像面積信息，像素點數即區域損傷面積的大小。

圖3 不同沖擊能量下的K-cor夾層結構紅外無損檢測圖像Fig.3 Images of infrared nondestructive testing of K-cor sandwich structure with different impacted energy

沖擊后壓縮強度測試：K-cor夾層結構的壓縮試驗按ASTM C364/C 364M-07的標準進行，將低速沖擊后的試樣兩端裝在支撐夾具中，并用螺釘旋緊固定試樣，然后將夾具放入試驗機裝置上，其中裝置下端為球面自適應加載平板，在預載荷的作用下可以自動調節夾具位置，從而保證載荷沿試樣中心垂直于試樣表面，不會由于附加彎曲而導致其提前破壞[21]，其裝置如圖4所示。

圖4 側壓裝置圖Fig.4 Lateral pressure device

(2)

式中：σa為沖擊損傷后夾層結構的壓縮強度，MPa；σ0為與之相對應的未受沖擊的夾層結構壓縮強度，MPa。

2 結果與討論

2.1 芯材厚度的影響

圖5 芯材厚度對K-cor試樣損傷面積的影響規律Fig.5 Influence rule of core thickness on damaged area of K-cor sample

圖5為芯材厚度對K-cor試樣損傷面積的影響規律曲線，可以看出，在沖擊能量20 J的情況下，芯材厚度為5 mm的K-cor試樣損傷面積比芯材厚度為12.5 mm的K-cor試樣減少了35.8%。根據圖6不同芯材厚度的K-cor試樣紅外熱成像圖所示，芯材厚度為12.5 mm的K-cor試樣損傷區域中，面板和芯材的界面失效區域(即圖6(c)中橙色區域)占據較大一部分比例，相比于芯材厚度較薄的5 mm與7 mm試樣，界面失效區域(黃色區域)則顯得很小。造成這種現象的原因是不同芯材厚度的K-cor夾層結構沖擊破壞機理不同。芯材較薄的K-cor 試樣在低速沖擊作用下是芯部的壓碎，且薄的芯材彎曲剛度較小，可以增大K-cor夾層結構的撓度[22]，將沖擊的能量轉化成結構變形需要的能量，所以轉換為損傷破壞的沖擊能量變少，損傷面積減小；而芯材較厚的K-cor試樣在低速沖擊下，泡沫芯材可以通過凹陷來大幅度吸收沖擊能量，但泡沫芯材與面板的不匹配變形使得界面處產生較大的剪切應力，從而導致面板和芯材的分離，極大地提高了結構的損傷面積。

圖6 不同芯材厚度的紅外熱成像圖片Fig.6 Infrared thermal image with different core thickness

圖7為利用ABAQUS軟件建立的K-cor試樣沖擊有限元模型，其中采用cohesive單元來模擬面板與泡沫之間的樹脂層界面，利用2對非線性彈簧來模擬單根Z-pin折彎與植入泡沫中的兩部分，最后分別賦予其屬性和破壞準則；網格劃分時都采用實體單元，泡沫和面板為C3D8R單元，cohesive層為CDH3D8單元。

從圖8所示20 J沖擊能量下K-cor夾層結構面板與芯材界面的有限元分析結果，可以看出界面只在落錘沖擊附近的區域發生失效，而遠離沖擊區的界面上幾乎沒有應力分布，所以并不會對其造成破壞，且隨著芯材厚度的增加，相同沖擊能量下的K-cor試樣損傷面積逐漸增大，這與圖6紅外熱成像圖片的實驗結果相吻合。沖擊損傷面積與芯材厚度的關系曲線如圖9所示，試驗結果與有限元模擬結果基本相同，其趨勢走向表明當K-cor夾層結構中其他參數保持不變，芯材厚度增加到一定值時，沖擊后的損傷面積將保持不變，這是因為芯材過厚時，K-cor夾層結構并不能靠結構變形來釋放外來物的沖擊能量，這時所有的沖擊能量均由面板、界面、芯材與Z-pin吸收，并不能改變結構的損傷機制，因此夾層結構的損傷面積基本不變。

圖7 K-cor夾層結構的有限元模型Fig.7 Finite element model of K-cor sandwich structure

圖10(a)為不同芯材厚度K-cor試樣的沖擊后壓縮強度隨沖擊能量的變化曲線，從中可以看出，在沖擊能量為5 J時，芯材厚度越薄的K-cor試樣壓縮強度越高，這是由于在低能量的沖擊作用下，K-cor試樣內部并沒有產生明顯的損傷，芯材越厚的試樣在壓縮載荷下芯材分擔的力越大，則芯材越易發生局部壓塌，從而導致夾層結構面板的總體屈曲失效。而沖擊能量達到7 J以上時，芯材厚度較大的K-cor試樣壓縮強度卻高于芯材厚度較薄的試樣，根據圖10(b)剩余壓縮強度比隨沖擊能量的變化曲線可知，這種現象是由于K-cor夾層結構在7 J之后，芯材較薄的試樣剩余壓縮強度比急劇下降所導致。因為當沖擊能量較大時，主要是K-cor夾層結構中的芯材通過局部凹陷來吸收沖擊能量，即芯材越薄，K-cor夾層結構中泡沫芯材的損傷越大，在壓縮載荷的作用下越易發生剪切破壞，從而極大的降低了K-cor夾層結構整體的承載極限。

圖8 不同芯材厚度的K-cor試樣有限元模擬結果 Fig.8 Results of finite element on K-cor sample under different core thickness

圖9 沖擊損傷面積與芯材厚度的關系曲線Fig.9 Variation of damaged area along with core thickness

圖10 不同芯材厚度的K-cor試樣壓縮強度和剩余壓縮強度比隨沖擊能量變化Fig.10 Change of compressive strength and residual compressive strength ratio of K-cor sample with different core thickness under different impact energy

2.2 Z-pin折彎長度的影響

圖11為不同沖擊能量下Z-pin折彎長度對K-cor損傷面積的影響規律曲線，其中K-cor試樣的芯材厚度均為12.5 mm，從圖中可以看出Z-pin折彎長度為5 mm的K-cor試樣在不同沖擊能量下的損傷面積基本都小于折彎長度為3 mm 的K-cor試樣，且在20 J的沖擊能量下，Z-pin折彎長度為5 mm的K-cor試樣損傷面積比折彎長度為3 mm的試樣降低了16.8%，這是由于折彎長度越長，芯材與面板的共固化面積越大，即其結合強度越高，所以能更好的吸收外來物對夾層結構的沖擊能量，阻止沖擊對K-cor夾層結構所形成裂紋的擴展，從而降低了結構的損傷區域。

圖11 不同沖擊能量下Z-pin折彎長度對K-cor損傷面積的影響Fig.11 Effects of bending length of Z-pin on damaged area under different impact energy

圖12 Z-pin搭接示意圖Fig.12 Sketch map of Z-pin lap joint

但從圖11中看出，Z-pin折彎長度為7 mm 的K-cor試樣并不能有效的降低結構在沖擊能量作用下形成的損傷面積，甚至比折彎長度為 5 mm 的K-cor試樣形成的損傷面積都要大。這是由于該參數的K-cor夾層結構試樣中Z-pin植入密度為6 mm×6 mm，折彎長度為7 mm的Z-pin 已經超出了其植入間距，導致Z-pin折彎后的部分在4個方向會互相搭接，如圖12所示，因此在與面板共固化時面板上會有凸起的部分，導致其與周圍部分的結合強度降低，從而在受到外來物沖擊時這些局部凸起部分造成的應力集中會使周圍連接區域失效，擴大了夾層結構的損傷面積，沒有起到增強K-cor夾層結構抗沖擊性能的作用。另外，雖然在沖擊能量為20 J的情況下，折彎長度為7 mm的K-cor試樣損傷面積比折彎長度為3 mm的試樣降低了10%，但在其他Z-pin參數不變的情況下，折彎長度的增加勢必會帶來結構質量的增加，所以該參數優勢變得更小。

圖13(a)為不同折彎長度的K-cor試樣在不同沖擊能量下壓縮強度的變化規律曲線，從中可以看出折彎長度為5 mm的K-cor試樣在任何沖擊能量下壓縮強度都比折彎長度為3 mm的K-cor試樣高，根據歐拉屈曲公式可知，折彎長度的增長提高了面板與芯材的結合強度，使得結構的抗彎剛度(EI)變大，從而延遲了K-cor試樣在壓縮載荷下屈曲現象的發生，提高了K-cor夾層結構整體的壓縮強度。

根據圖13(b)剩余壓縮強度比隨沖擊能量的變化曲線可知，當沖擊能量低于10 J時，不同折彎長度的K-cor夾層結構剩余壓縮強度比基本相同，但當沖擊能量大于10 J時，折彎長度為3 mm的K-cor試樣壓縮強度急劇下降，最終剩余壓縮強度比只有32.22%，這是由于K-cor夾層結構試樣在10 J左右時面板纖維剪切斷裂，沖擊區域出現開裂現象，正如圖14夾層結構沖擊后裂紋擴展過程所示，沖擊凹坑邊界處為裂紋源，在側壓載荷下凹坑損傷沿著橫向(垂直于加載方向)擴展，逐漸從試樣中心橫向貫穿面板，導致面板與芯材界面脫粘失效[7]，而折彎長度較長的K-cor試樣界面能很好的阻止面板與泡沫的分離，抑制裂紋的擴展，從而減緩了K-cor試樣沖擊后剩余壓縮強度比的下降趨勢。但折彎長度為7 mm的K-cor試樣由于會在界面處產生搭接現象，減弱了Z-pin的增強作用，導致其壓縮強度比折彎長度為5 mm的K-cor試樣要低。因此K-cor夾層試樣在制作時，應尤其注意Z-pin的折彎長度不能超過其植入間距，否則會降低結構的抗沖擊性能。

圖13 不同折彎長度的K-cor試樣壓縮強度和剩余壓縮強度比隨沖擊能量變化Fig.13 Change of compressive strength and residual compressive strength ratio of K-cor sample with different bending length under different impact energy

圖14 夾層結構沖擊后裂紋擴展演化Fig.14 Evolution of crack extension in sandwich structure after impact

2.3 Z-pin密度的影響

K-cor夾層結構中芯材密度是指泡沫夾芯的密度和夾芯中Z-pin的密度之和，試樣中泡沫夾芯的密度都為31 kg/m3，而相同植入角度的Z-pin密度只與植入密度和折彎長度有關，如植入密度為6 mm×6 mm、折彎長度為5 mm的試樣(6×6-5)與植入密度為5 mm×5 mm、折彎長度為3 mm(5×5-3)的試樣中Z-pin密度大約一致，為29 kg/m3，即芯材整體密度為60 kg/m3。

芯材密度的增加可以提高K-cor夾層結構的抗沖擊特性，但當密度達到一定值時，K-cor夾層結構的抗沖擊能力將維持不變[17]。而在相同芯材密度下，不同參數的K-cor夾層結構抗沖擊能力也會有所變化，如圖15相同芯材密度、不同Z-pin 植入參數的K-cor夾層結構在不同沖擊能量下的損傷面積所示，在15 J沖擊能量下，植入參數為6×6-5的K-cor試樣損傷面積比植入參數為5×5-3的K-cor試樣減少27.1%，極大地提高了K-cor夾層結構的抗沖擊性能。根據圖16所示，將K-cor試樣去除泡沫芯材后，在沖擊損傷區域處面板上并無附著Z-pin，而其他區域處Z-pin完好無損，即在落錘沖擊時Z-pin通過折斷、脫粘來吸收大部分的沖擊能量，所以可以列出式(3)來表示低速沖擊下K-cor試樣中Z-pin吸收的沖擊能量：

Gp=G1+βφpG2

(3)

式中：Gp為Z-pin吸收沖擊能量，J；G1為Z-pin增強試樣界面吸收的能量，J；G2為單根Z-pin失效時吸收的能量，J；β為Z-pin抑制裂紋擴展的有效作用區域，mm2；φp為Z-pin的體積分數，mm-2。其中βφp為有效Z-pin的個數，即K-cor試樣在遭遇落錘沖擊時起支撐作用的Z-pin。而沖擊頭的直徑為12.5 mm，植入密度為5×5的K-cor試樣與植入密度為6×6的K-cor試樣中有效Z-pin基本相同，因此這兩種參數下Z-pin失效所吸收的能量相同；另外根據Z-pin折彎長度的影響規律可以看出，折彎長度為5 mm的K-cor試樣比折彎長度為3 mm的K-cor試樣能明顯提高結構的界面結合強度，即G1增大，參數為6×6-5的K-cor試樣中Z-pin可以吸收更多的沖擊能量，因此該參數的試樣具有更高的損傷阻抗。

圖15 相同芯材密度的K-cor試樣損傷面積-沖擊能量曲線Fig.15 Curves of damaged area to impact energy of K-cor sample with same core density

圖16 K-cor試樣沖擊損傷的微觀結構 Fig.16 Microstructure of K-cor sample after impact damage

另外從圖17(a)在不同沖擊能量下不同植入參數的K-cor試樣壓縮強度變化曲線中可以看出，在沖擊能量達到7 J之后，植入參數為5×5-3的K-cor試樣與植入參數為6×6-5的K-cor試樣沖擊后剩余壓縮強度也并不相同，參數為5×5-3的K-cor試樣比6×6-5的K-cor試樣壓縮強度降低了15%左右。根據圖17(b)可知，植入參數為5×5-3的K-cor試樣在受到7 J以上的沖擊能量時，剩余壓縮強度比的下降速率會比同芯材密度的K-cor試樣要快，這與試樣損傷面積的變化規律相一致，都是由于在植入密度相差不大的情況下， Z-pin的折彎長度對K-cor夾層結構的抗沖擊性能影響更大。因此在相同芯材密度的情況下，依據外來沖擊物的大小，合理的設定Z-pin植入密度，盡可能的提高Z-pin的折彎長度，可以有效地提高K-cor夾層結構的抗沖擊性能。

圖17 不同植入參數的K-cor試樣壓縮強度和剩余強度比隨沖擊能量的變化Fig.17 Change of compressive strength and residual compressive strength ratio of K-cor sample with different implant parameters under different impact energy

3 結 論

1) K-cor夾層結構的芯材越厚，沖擊損傷面積越大，在沖擊能量20 J的情況下，芯材厚度為12.5 mm的K-cor試樣損傷面積比芯材厚度為5 mm 的K-cor試樣增大了35.8%，但當芯材厚度達到一定值時，沖擊損傷面積將保持不變；另外K-cor夾層結構的芯材越厚，其沖擊后剩余壓縮強度比越高，導致芯材厚度為12.5 mm的K-cor試樣在高于7 J能量沖擊后的剩余壓縮強度高于芯材厚度為5 mm的K-cor試樣。

2) K-cor夾層結構中Z-pin的折彎長度越長，則面板與芯材的界面結合強度越高，導致沖擊損傷面積越小，剩余壓縮強度越高，強度保持率越高，但Z-pin的折彎長度不能超過Z-pin的植入間距，否則會降低結構的抗沖擊性能。

3) K-cor夾層結構中芯材密度相同的情況下，折彎長度較長的試樣沖擊后損傷面積低于植入密度較大的試樣，從而導致其剩余壓縮強度和強度保持率都優越于植入密度較大的試樣，因此合理的設計Z-pin植入參數，可以提高K-cor夾層結構的抗沖擊能力。

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Effectoflow-velocityimpactonmechanicalpropertiesofK-corsandwichstructure

SHENYufeng,LIYong*,HUANDajun,WANGXin

CollegeofMaterialScienceandTechnology,NanjingUniversityofAeronauticsandAstronautics,Nanjing210016,China

K-corsandwichstructureisanewtypeofhigh-performancefoamstructurereinforcedbyZ-pinningtechniques.Byusingdrophammertest,aswellasinfrarednon-destructivetestingandcompression-after-impact(CAI)strengthtest,thispaperstudiestheshockresistanceofK-corstructurewithchangingparametersofZ-pinandcorethicknessunderlowvelocityimpact.Experimentalresultsindicatethatthethickerthecoreis,thelargertheimpactdamageareais,andthehigherthecompressionstrengthretentionis.WhentheincreaseofthebendinglengthofZ-pinisnotmorethantheimplantedspacing,theimpacteddamageareaofK-corstructurecanbesignificantlyreduced,andthecompression-after-impactstrengthcanbeenhanced.Whenthedensityofthecoreisthesame,improvingthebendinglengthofZ-pin,ratherthantheimplanteddensity,canreducethedamageareaandincreasetheratioofcompression-after-impactstrengthtostrengthretentionofthesample.

K-corsandwichstructure;Z-pin;impactdamage;infraredtesting;residualcompressionstrength

2016-01-15；Revised2016-01-28；Accepted2016-05-26；Publishedonline2016-05-311148

URL：www.cnki.net/kcms/detail/11.1929.V.20160531.1148.010.html

s：AeronauticalScienceFoundationofChina(2015ZE52049);ProjectsupportedbytheFoundationofGraduateInnovationCenterinNUAA(kfjj20150602)

2016-01-15；退修日期2016-01-28；錄用日期2016-05-26； < class="emphasis_bold">網絡出版時間

時間：2016-05-311148

www.cnki.net/kcms/detail/11.1929.V.20160531.1148.010.html

航空科學基金 (2015ZE52049)； 南京航空航天大學研究生創新基地開放基金 (kfjj20150602)

*

.Tel.：025-84892980E-maillyong@nuaa.edu.cn

沈裕峰， 李勇， 還大軍， 等．低速沖擊對K-cor夾層結構力學性能的影響J． 航空學報,2016,37(12):3853-3863.SHENYF,LIY,HUANDJ,etal.Effectoflow-velocityimpactonmechanicalpropertiesofK-corsandwichstructureJ.ActaAeronauticaetAstronauticaSinica,2016,37(12):3853-3863.

http://hkxb.buaa.edu.cnhkxb@buaa.edu.cn

10.7527/S1000-6893.2016.0166

V258； TB332

A

1000-6893(2016)12-3853-11

沈裕峰男， 碩士研究生。主要研究方向： 復合材料三維增強。Tel.: 025-84892980E-mail: shenyf@163.com

李勇男， 博士， 教授， 博士生導師。主要研究方向： 先進復合材料制造。Tel.: 025-84892980E-mail: lyong@nuaa.edu.cn

*Correspondingauthor.Tel.：025-84892980E-maillyong@nuaa.edu.cn