GH4079高溫合金磨削表面特征的研究**

鐘麗瓊 梁益龍 胡 浩

(①貴州大學機械工程學院，貴州 貴陽 550025；②貴陽學院機械工程學院，貴州 貴陽 550005；③貴州省材料結構與強度重點實驗室，貴州 貴陽 550025)

GH4079高溫合金磨削表面特征的研究**

鐘麗瓊①②梁益龍③胡 浩①

(①貴州大學機械工程學院，貴州 貴陽 550025；②貴陽學院機械工程學院，貴州 貴陽 550005；③貴州省材料結構與強度重點實驗室，貴州 貴陽 550025)

采用CALISUM表面粗糙度儀、顯微硬度儀及X射線應力衍射儀對GH4079高溫合金磨削表面特征(表面粗糙度、表面顯微硬度及表面殘余應力)進行測定，研究在砂輪線速度范圍為15～25 m/s，徑向進給量范圍為0.05～0.15 mm，工件速度范圍為40～80 mm/min的切削用量下，GH4079高溫合金的表面特征。同時揭示了表面特征參數隨磨削用量的變化規律，為GH4079高溫合金磨削加工參數的選擇提供實驗基礎依據。

GH4079合金；磨削；表面特征

鎳基高溫合金雖性能優良已被廣泛應用于航天航空等領域，但其在磨削加工時，由于強化相的作用，使得磨削力大、磨削溫度高、加工硬化現象嚴重等問題出現，導致高溫合金磨削加工困難[1]。由于磨削又是工件加工中常用的加工方式之一，任敬心[2-6]的團隊已對GH33A合金[2-3]和GH4169合金[4-5, 7]的磨削加工及磨削表面完整性進行了一定的研究。本文所研究的GH4079是Ni-Co-Cr基沉淀硬化性變形高溫合金[8]，曾用牌號GH7079(GH742Y)，是GH4742(GH742)合金的改型合金，進一步提高了Al、Ti、Nb的含量，以形成更多的Ni3(AlTiNb)沉淀強化相的同時還添加了W、V、Mg、Nd等強化元素，使強度和塑性具有良好的配合，用其代替GH4742合金做渦輪盤可以提高發動機的性能或延長其使用壽命[9]，具有很好的應用前景，而目前還未見到GH4079合金磨削加工的有關文獻報道。為此本文擬采用不同的磨削參數對GH4079高溫合金進行磨削加工后研究其表面特征(表面粗糙度、表面殘余應力及表面顯微硬度)與磨削參數(砂輪線速度、徑向進給量及工件速度)的關系，為GH4079合金渦輪盤的磨削加工提供實驗基礎依據。

1 實驗材料及方法

1.1 實驗材料

實驗采用材料GH4079是Ni-Co-Cr基沉淀硬化型變形高溫合金，標準熱處理工藝為：1040 ℃×4 h/AC+1140 ℃×8 h/AC+850 ℃×6 h/AC+780 ℃×14 h/AC。其化學成分如表1所示，室溫力學性能如表2所示。

表1 GH4079高溫合金的化學成分(wt%)

CCrCoMoAlTiNbVFeLaMnNi0．05911．0214．354．623．112．772．680．620．30．0460．0360．395

表2 GH4079高溫合金的室溫力學性能

抗拉強度σb/MPa屈服強度σs/MPa延伸率δ/(%)斷面收縮率ψ/(%)13028901515

1.2 實驗方法

實驗采用正交實驗法選擇如表3所示的磨削參數，由某公司進行磨削加工，切制成50 mm×20 mm×20 mm塊狀樣如圖1所示。采用CALISUM表面粗糙度儀CR-4032測量磨削平面粗糙度7次，記錄并求均值，采用X-350A射線應力衍射儀測試磨削工件速度方向x及垂直于工件速度給方向y的殘余應力σr(x)和σr(y)，具體測試參數為：美國進口Mn靶kα射線，衍射晶面(311)，應力常數-349 MPa，ψ角選擇0°，45°，掃描范圍2θ為158°～143°，掃描步距0.05°，計數時間1 s，電壓18 kV，電流4 mA，光管直徑為φ2 mm；采用顯微硬度計對表面顯微硬度H進行測量，載荷200 g, 保持時間10 s，同時測得材料基體的顯微硬度為(560～580 HV)。

表3 磨削參數

實驗序號砂輪線速度Vs/(m/s)徑向進給ap/mm工件速度VW/(mm/min)1150．05402150．1603150．15804200．05605200．1806200．15407250．05808250．1409250．1560

2 實驗結果與分析

2.1 GH4079合金磨削表面特征

表4為GH4079合金磨削表面粗糙度、表面顯微硬度及表面殘余應力的測試結果。從表4中可以看出，磨削表面的粗糙度值的變化范圍為189～487 nm，與之前研究的GH4079合金車削表面粗糙度值變化范圍相比，車削表面粗糙度在502～1 121 nm范圍內變化，可知，磨削表面粗糙度值小且波動小，這是因為磨削過程中切削刃多、形態不一，未變形切厚小所導致；磨削表面顯微硬度在564.2～698.7 HV范圍內波動，而車削表面顯微硬度值在570.2～677.3 HV范圍內波動，磨削表面顯微硬度波動較大，硬化程度較車削明顯；磨削表面殘余應力在工件速度方向為壓應力，垂直于工件速度方向為拉應力。這是因為切削表面殘余應力的形成是切削區不均勻熱-力耦合場綜合作用的結果，其中切削熱的影響形成殘余拉應力，而切削力的影響形成殘余壓應力[10]，由于GH4079合金的導熱性差，磨削GH4079合金時，磨屑所帶走的熱量很少，工作區磨削溫度高，而在垂直于工件速度方向的切削力小于工件速度方向的切削力，所以在垂直于工件速度方向形成拉應力而在工件速度方向呈壓應力。

表4 GH4079合金磨削表面特征測試值

實驗序號表面粗糙度Ra/nm表面顯微硬度H/HV工件速度方向σr(x)/MPa垂直工件速度方向σr(y)/MPa1189589．3-213226．52265593．1-480221．53365564．2-597245．84340623．8-336．56805434601．1-870270．56210666．3-123703．57487623．8-401895．68271698．7-90536．59408660．1-312754

2.2 磨削參數對GH4079合金表面特征靈敏度分析

應用最小二乘法分別對表4中試驗數據進行多元函數擬合，建立表面粗糙度Ra、表面顯微硬度H、表面殘余應力σr(x)和σr(y)的經驗預測公式如下：

(1)

(2)

(3)

(4)

對上述多元函數擬合方程的相關系數R2進行檢驗,R2=U/Lyy，其中U為回歸平方和，Lyy為總平方和，計算出表面粗糙度Ra的相關系數R2=0.97，σr(x)的相關系數R2=0.975說明建立的模型是可信的，而表面顯微硬度H的相關系數R2=0.54，σr(y)的相關系數R2=0.72,說明擬合公式為中度相關。從式(1)、(3)看出，GH4079合金在本文所采用的磨削條件范圍內，磨削表面粗糙度和工件速度方向殘余應力σr(x)都對工件速度的變化最為敏感，對砂輪線速度的變化敏感次之，根據式(2)、(4)可知，表面顯微硬度和垂直于工件速度方向殘余應力σr(y)對砂輪線速度的變化最為敏感，對工件速度的變化敏感次之，它們都對徑向進給量的變化最不敏感。

2.3 磨削參數對GH4079合金表面特征的影響

圖2是對經驗公式的直觀分析，其中圖2a為磨削表面粗糙度、表面顯微硬度和表面殘余應力在ap=0.05 mm，vw=40 mm/min時隨砂輪速度的變化曲線。容易看出，隨著砂輪線速度的增加，表面粗糙度值有所增大，而表面顯微硬度和σr(y)是有很明顯的增大，σr(x)增大較小。由于研究表明殘余壓應力有改善疲勞性能的作用，而殘余拉應力則降低疲勞性能[11]，表面粗糙度值增大，應力集中系數增大，疲勞裂紋易于萌生，也降低疲勞性能；所以對 GH4079合金進行磨削時，不宜選用較大的砂輪線速度。

圖2b為磨削表面粗糙度、表面顯微硬度和表面殘余應力在vs=15 m/s，vw=40 mm/min時隨徑向進給量的變化曲線。由于各表面特征參數對徑向進給量的變化都最不敏感，從圖中也看出，當徑向進給量發生變化時，表面粗糙度Ra、表面顯微硬度H和表面殘余應力都無明顯變化。這可能與磨削加工特點本身有關，為保證加工表面質量，磨削深度的值為微米級，因此其Δap很小，當徑向進給量在很小的范圍內變化時，該變化對磨削熱和磨削力的影響都較小，從而使獲得的表面特征變化很小，為此我們可以視為磨削表面的各特征值不受徑向進給量的影響。

圖2c是磨削表面粗糙度、表面顯微硬度和表面殘余應力在vs=15 m/s，ap=0.05 mm時隨進給量的變化曲線?？梢钥闯?，隨著工件速度的增加，表面粗糙度Ra、表面顯微硬度H和σr(x)的都有明顯的增大，σr(y)的減小趨勢不明顯。這是因為工件速度的增，一方面使得磨削切除率增大，切削過程的平穩性降低，使得表面粗糙度值增大；另一方面是切削力增大，表面塑性變形程度加劇，從而表面加工硬化程度增大，也使由切削力產生的殘余壓應力增大，所以σr(x)增大，而σr(y)主要受切削熱影響，切削力的變化對其影響不明顯，以至于σr(y)有減小的趨勢但變化不明顯。

3 結語

(1)GH4079合金磨削表面粗糙度值在189～487 nm范圍內變化，表面顯微硬度值在564.2～698.7 HV范圍內波動，工件速度方向殘余應力σr(x)呈壓應力狀態，而垂直于工件速度方向殘余應力σr(y)呈拉應力。

(2)磨削表面粗糙度和工件速度方向殘余應力σr(x)都對工件速度的變化最為敏感，對砂輪線速度的變化敏感次之，而表面顯微硬度和垂直于工件速度方向殘余應力σr(y)對砂輪速度的變化最為敏感，對工件速度的變化敏感次之，它們都對徑向進給量的變化最不敏感。

(3)表面粗糙度值和σr(x)都隨工件速度增大而增大；而表面顯微硬度和σr(y)都隨砂輪速度的增加而有很明顯的增加。因此，在磨削加工GH4079高溫合金時，為減小粗糙度值，工件速度不宜過大，為降低加工硬化程度和殘余拉應力，應減小砂輪線速度。

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[3]黃奇，任敬心. 車削與磨削GH33A高溫合金表面完整性研究[J]. 航空工藝技術，1991(3): 24-27.

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[11]鐘麗瓊,嚴振,梁益龍,等. 殘余應力場和不同應力比下 TC11 鈦合金的高周疲勞性能. [J] 稀有金屬材料與工程， 2015,44(5):1224-1228.

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Research the grinding surface characteristics of GH4079 superalloy

ZHONG Liqiong①②, LIANG Yilong③, HU Hao①

(①College of Mechanical Engineering, Guizhou University, Guiyang 550025, CHN; ②College of Mechanical Engineering, Guiyang University, Guiyang 550005, CHN; ③Guizhou Key Laboratory of Materials Strength and Structure, Guiyang 550025, CHN)

CALISUM surface roughness tester, hardness tester and X-ray diffraction stress were used to measure grinding surface characteristics (surface roughness, surface hardness and surface residual stress) of GH4079 superalloy, where wheel speed in the range of 15～25m / min, grinding depth in the range of 0.05～0.15mm, feed-speed in the range of 40～80mm/min, the grinding surface features was investigated.at the same time shows that the characteristic parameters of grinding changing with the dosage of grinding, an experimental basis was provided for selecting grinding parameters of GH4079 superalloy.

GH4079 alloy; grinding; surface characteristics

*貴州省科技計劃項目、黔科合重大專項字(2014)6012號

TG506 1; TF125.2+12

A

10.19287/j.cnki.1005-2402.2016.12.015

鐘麗瓊，女，1981年,博士生，講師，主要從事材料結構強度與性能研究。

(編輯 李 靜)

2016-06-07)

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