蔡玉強,孟 欣
CAI Yu-qiang1,2,MENG Xin2
(1.北京交通大學,北京 1000441;2.河北聯合大學 機械工程學院,唐山 063009)
羅茨壓縮機是回轉式雙轉子壓縮機械[1],兩轉子沿著相互平行的軸線,隨同步齒輪作嚙合轉動。在旋轉過程中,轉子與墻板之間所圍成的基元容積是封閉的,氣體壓力保持不變。氣體的壓縮是依靠基元容積與排氣側相通時,排氣側高壓氣體瞬時回流實現的[2]。
漸開線型羅茨轉子由于其結構簡單,設計、加工方便,啟動快,抽速大,密封性好等優點,在羅茨壓縮機中應用廣泛。但是漸開線型羅茨轉子也存在型線干涉,面積利用系數不高,運轉不穩定等不足之處,阻礙了羅茨壓縮機應用范圍的擴展[3~5]。
對于傳統漸開線型線,徑距比[6]是影響面積利用系數的關鍵因素。徑距比是羅茨轉子外圓半徑Rm與1/2中心距2a的比值,為避免型線干涉,其取值范圍可表示為:

羅茨轉子的齒頂和齒根采用半徑相等的銷齒圓弧,且圓弧的圓心固定在節圓上。在轉動過程中,兩銷齒圓弧的嚙合是沿兩轉子基圓的內公切線進行的,嚙合段較長。并且兩轉子從圓弧段嚙合進入漸開線段嚙合是瞬時完成的,導致嚙合處的氣流來不及排走,從而在兩相互嚙合的銷齒圓弧間隙處產生較劇烈的脈動,影響羅茨轉子運行的穩定性。
綜上所述,制約漸開線型羅茨轉子進一步提高的主要原因在于型線的組成上。因此從銷齒圓弧入手對傳統的漸開線型線進行改進。將圓弧與圓弧的嚙合改成圓弧和圓弧包絡線的嚙合。如圖1所示,為圓弧包絡線,為圓弧線。

圖1 羅茨轉子型線
改進后的三葉羅茨轉子各段型線方程的推導過程:

其中,u為角度參數;d為轉子外圓直徑;r為齒頂圓弧半徑。

其中,r0為漸開線基圓半徑;β為轉子壓力角(本文取25°);為轉子中心距;m為漸開線起始位置對應的角度。

通過坐標變換[7]得其相應的曲線簇方程為:

其包絡條件[7]為:

i為傳動比,k=i+1。左側轉子上的圓弧包絡線方程可由式(4)和式(5)聯立求出。
本文取羅茨轉子中心距2a=91.6mm,外圓直徑d=146.8mm根據各段曲線在連接點處連續,一階導數連續,和嚙合包絡條件,可通過計算求得m=29mm,r=12.69mm,其他角度參數可在Creo Parametric 2.0軟件的參數化設計中直接獲取。
將上述推導的型線參數方程,轉換成Creo Parametric 2.0軟件的參數化設計模塊能識別的曲線方程:


通過參數化方程繪制的1/6羅茨轉子的端面型線如圖2所示,對所得曲線進行修剪,并通過陣列,得到完整的羅茨轉子斷面型線,如圖3所示。

圖2 Creo 2.0繪制曲線

圖3 完整羅茨轉子型線
利用軟件量取改進后的羅茨轉子的有效利用面積,通過后期計算可得:改進后三葉羅茨轉子的面積利用系數 λ = 0.6017,傳統的標準三葉漸開線型羅茨轉子的面積利用系數為 λ= 0.5185[1]。因此,改進后的三葉羅茨轉子的面積利用系數提高了16%。

圖4 羅茨轉子裝配圖
將三葉羅茨轉子的斷面型線拉伸成三維實體模型并進行裝配,如圖4所示。并對裝配體進行運動仿真和干涉檢驗。仿真過程如圖5所示。

圖5 運動仿真過程圖
從圖5中可以看出:在運轉過程中,兩轉子之間不存在干涉。且左側轉子的齒頂圓弧與右側轉子齒根包絡線是連續的點嚙合,嚙合過程中不存在滯留的氣流,使得在進入漸開線段嚙合的瞬時,氣流脈動明顯減小,轉子運轉更為平穩。同時可以有效地減小了羅茨轉子運轉過程發熱和噪聲。
本文推導出改進后的三葉漸開線型羅茨轉子的輪廓曲線方程,通過Creo2.0軟件實現了三葉羅茨轉子的三維實體模型的參數化建模,并進行了運動仿真和干涉檢驗。結果表明:改進后的羅茨轉子的面積利用系數提高了16%,轉子在運轉過程中不存在型線干涉,滿足了羅茨壓縮機的設計要求。同時,轉子間隙處的氣流脈動減小,運轉的平穩性也有所提高,為羅茨壓縮機轉子型線的改進設計提供了有價值的參考。
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