乘用車燃油壓力脈動數值分析*

黃波楊殿閣陶麗芳鄧曉龍楊萬里

（1.清華大學 汽車安全與節能重點實驗室；2.奇瑞汽車股份有限公司）

乘用車燃油壓力脈動數值分析*

黃波1，2楊殿閣1陶麗芳2鄧曉龍2楊萬里2

（1.清華大學 汽車安全與節能重點實驗室；2.奇瑞汽車股份有限公司）

針對某乘用車出現的怠速低頻噪聲現象進行了分析，確定該低頻噪聲是由燃油壓力脈動導致的。對該乘用車的燃油系統進行了一維仿真分析，研究了不同容積的外置緩沖器和不同材料的連接管路對燃油壓力脈動的影響，并設計了外置緩沖器與連接管路的優化方案。噪聲測試結果表明，選用優化后的橡膠管與外置緩沖器可不同程度地降低車內噪聲1.3～3.2 dB（A）。

1 前言

由汽車噴油器周期性開啟、關閉引起的燃油壓力脈動不僅導致噴油均勻性差而影響油耗，而且在背景噪聲越來越小的怠速工況下，燃油壓力脈動導致的低頻噪聲也日益突出。國外研究人員從2000年開始對汽車燃油壓力脈動噪聲產生機理進行了分析與試驗，如，Ka?zuteru Mizuno等人[1]通過優化油軌尺寸來抑制燃油壓力脈動，可降低28%的燃油壓力脈動噪聲，但由于油軌尺寸變化較大，只適合于數據設計階段優化；Ran?dall P Izydorek等人[2]設計了油軌外側集成燃油壓力脈動緩沖器，可降低66%的燃油壓力脈動，同時車內噪聲下降了9.4 dB（A）；Tetsuo Ogata等人[3，4]研發了內部燃油壓力脈動緩沖器，但該緩沖器并不能完全解決所有發動機工作轉速范圍內的燃油壓力脈動問題，只適合整車開發前期的優化；Kota Nakauchi等人[5]分析了燃油管路材料、管徑、壁厚等參數對燃油壓力脈動的影響，通過改變管路材料進而優化了乘用車燃油壓力脈動噪聲。我國對燃油壓力脈動噪聲的研究還處于起步階段，并且相關文獻資料較少。

本文借鑒國內外現有的分析思路與方法，研究了不同容積的外置緩沖器、不同材料的連接管路對燃油壓力脈動的影響，并設計了外置緩沖器與連接管路的優化方案。

2 燃油壓力脈動理論

噴油器周期性開啟產生的水錘效應是產生燃油壓力脈動的主要原因，燃油在管道內的傳播過程可以描述為經典波動方程：

式中，P為液體壓力；t為時間；c為液體中壓力傳播速度；u為液體流速；ρ為燃油密度；kf為燃油體積模量；kW為管道壁面體積模量。

對于圓柱管道，其kW為：

式中，E為管材的彈性模量；d、δ分別為管路直徑和壁厚。

對于非圓柱管道，壁面的體積模量需要通過結構的有限元計算獲取。

由式（3）可知，減小燃油及壁面的體積模量均可減小壓力波在燃油中的傳播速度。根據式（1）可知，減小傳播速度則減小，即燃油壓力脈動變小。但燃油體積模量在汽車應用環境下基本是恒定的，而油管與壁面的體積模量變化范圍則較大，因而減小壁面體積模量可作為減小壓力脈動的主要手段。

3 燃油壓力脈動噪聲測試

某乘用車怠速狀態下噪聲目標限值為43 dB，但對該乘用車進行整車性能驗收檢測時發現，其怠速狀態下噪聲總聲壓級超過45 dB，且在200 Hz以內出現多個超過30 dB的峰值噪聲。通過噪聲源識別測試分析發現，燃油管路對車內噪聲的貢獻值較大，即當斷開車上的燃油管路而改用外接供油管路時，車內噪聲值低于目標值。圖1為該車駕駛員左耳處所測得的原始狀態噪聲曲線、整車外部供油方式噪聲曲線及連接油軌油管處燃油壓力曲線。

由圖1可看出，燃油壓力脈動峰值與噪聲峰值均出現在頻率為25 Hz及其倍頻時，頻率為25 Hz時的壓力脈動最大峰值接近6 kPa，遠高于其它頻率壓力，且噪聲接近40 dB（A），也遠高于其它頻率噪聲；頻率為50 Hz、75 Hz與100 Hz的壓力變化與噪聲變化比較一致；頻率為125～200 Hz時的壓力變化與噪聲變化規律有所差別。上述結果表明，燃油壓力脈動是影響車內噪聲的重要因素，降低燃油壓力脈動有助于降低整車的怠速噪聲。

4 燃油壓力脈動仿真分析

4.1 計算模型

圖2為該乘用車噴油系統結構圖。由圖2可看出，油泵泵出的燃油經加油管流入過濾器，過濾后的燃油一部分流回油泵，另一部分流入油軌并通過噴油器噴射進氣缸。這是典型的半回油系統，壓力調節閥布置在油泵處，使得泵后壓力穩定在400 kPa（相對壓力，以下壓力均為相對壓力）左右，因此油泵的綜合作用相當于給燃油系統施加了恒定壓力源。

為簡化計算，一維仿真模型中以400 kPa的恒定壓力源代替油泵與調節閥。該乘用車整車原始裝車狀態（下稱原方案）時的尼龍進油管與油軌鋼管同時考慮了內部流動與結構振動。噴油器的噴油規律按照1-3-4-2的噴油順序，實際工作中噴油脈寬根據轉速與負荷不同由電子控制單元自動控制，仿真中沒有考慮電子控制單元，而是將噴油脈寬每次給定某個定值來計算燃油壓力脈動。圖3為一維仿真模型。

4.2 一維仿真模型校準

一維仿真計算的準確度很大程度依賴于輸入參數的準確度。噴油器的噴油時間對燃油壓力脈動影響較大，但較難通過測試獲取該數值。一維仿真中先將噴油時間設置為變量，通過反復調整噴油時間，使得仿真的壓力脈動峰值與測試的壓力脈動峰值接近，并將此時對應的噴油時間作為輸入進行后續參數變化的研究。

根據產品設計定義，噴油時間范圍為0～10 ms，初始計算從0 ms開始，每隔0.5 ms計算1次壓力脈動結果，并將仿真的最大壓力幅值與測試的最大壓力幅值相減取方差，計算得到方差最小的噴油時間為3 ms；基于第1次的結果，將噴油范圍縮小為2.5～3.5 ms，再每隔0.1 ms計算1次壓力脈動，將仿真的最大壓力幅值與測試的最大壓力幅值相減取方差，最后得到方差最小的噴油時間為2.9 ms。

圖4為噴油時間為2.9 ms時計算的壓力脈動值與實車測試值對比結果。由圖4可看出，頻率為25 Hz和50 Hz時的壓力峰值與測試值相同；頻率為75 Hz和100 Hz時的壓力峰值稍高于測試值；頻率為100 Hz以上時的壓力峰值與測試值均很接近，噴油時間對壓力脈動的影響不明顯。將噴油時間為2.9 ms的仿真模型（原方案）作為基礎模型用于后續的參數研究。

4.3 燃油壓力脈動影響因素研究

根據燃油脈動理論，減小壁面體積模量是抑制燃油壓力脈動的有效手段，而壁面體積模量的影響因素包括管路的壁厚、直徑、長度與材料等。由式（4）可知，圓形管路的體積模量與管路的彈性模型及壁厚成正比，與管徑及長度成反比。因管路的壁厚與管徑調整受整車布置空間的限制，因此使用低彈性模量的管路來降低燃油壓力脈動更為可行。為此，通過改變連接油軌的一段管路的彈性模量及長度來研究其對燃油壓力脈動的影響，并通過外接一個不同容積的緩沖器來研究緩沖器大小對燃油壓力脈動的影響。

首先假定連接管路的長度為200 mm，并將彈性模量設定為變量，即分別取為84 MPa、72 MPa、48 MPa和24 MPa。上述變量下的壓力脈動與原方案的壓力脈動對比結果見圖5。由圖5可看出，頻率為25 Hz時，彈性模量大于72 MPa的燃油壓力脈動峰值高于原方案，而彈性模量小于48 MPa時燃油壓力脈動峰值比原方案降低55%以上。

如果將管道壁面的彈性變形對壓力脈動的衰減比喻為阻尼，則管道長度就決定了此阻尼的作用范圍，即管道越長，壁面對壓力衰減的作用時間越長，壓力脈動會越小。

假定連接管路的彈性模量為48 MPa，在此情況下研究長度變化對燃油壓力脈動的影響。圖6為不同長度（200 mm、300 mm和400 mm）連接管路壓力波動與原方案壓力波動的對比結果。由圖6可看出，隨連接管路的加長，燃油壓力脈動會有所降低。在頻率為25 Hz時，200 mm長連接管的壓力峰值降低到原方案的55%；300 mm長連接管的壓力峰值降低到原方案的35%，比200 mm長連接管低20%；400 mm長連接管的壓力峰值降低到原方案的23%，比300 mm長連接管低12%。可見，隨著管路的加長，壓力脈動的降低比例會趨于減小。

如果不改變管路材料，在連接油軌處布置一個外置緩沖器，通過緩沖器薄壁的振動也能起到降低燃油壓力脈動的作用。根據文獻[1]，長寬比大的緩沖器降低壓力脈動的效果優于長寬比小的緩沖器，同時為減小整車布置空間，設計了如圖7所示的外置緩沖器，該緩沖器直徑D與高度H的比為5∶1。圖8為不同直徑（25 mm、50 mm和100 mm）緩沖器的壓力脈動與原方案壓力脈動對比結果。由圖8可看出，隨緩沖器容積的增大，燃油壓力脈動的峰值依次減小，但頻率低于75 Hz時緩沖器并不能明顯降低壓力脈動峰值，而頻率為100～200 Hz時對應的壓力脈動峰值顯著減小。但當直徑為50 mm的緩沖器與彈性模量為48 MPa、長度為250 mm的連接管組合時，整個頻段的壓力脈動峰值均降低50%以上。結合圖5可知，相對于增加外置緩沖器，降低連接管彈性模量對減小壓力脈動的作用更大。

5 燃油壓力脈動噪聲優化方案驗證

結合該乘用車總布置與裝配工藝，分別選取3種優化方案進行樣件制作并在車內駕駛員位置進行噪聲測量，測試工況均為整車完全熱機的怠速工況。優化方案1為將連接油軌的一截（250 mm長）管路材料由尼龍更改為橡膠；優化方案2為在連接油軌處外置直徑為50 mm的緩沖器；優化方案3為同時使用橡膠管與外置緩沖器。實車裝配圖如圖9所示。由于布置原因，4種方案管道走向稍有變動。試驗結果如表1所列，外置緩沖器、更換橡膠管及其組合方案對車內駕駛員位置的噪聲貢獻值分別為1.3 dB（A）、1.7 dB（A）以及3.2 dB（A），3種優化方案對噪聲的降低作用與仿真結果一致。

3種優化方案的的更改周期及費用如表2所列。根據改進效果、更改費用及更改周期，最終選用外置緩沖器方案。

表1 不同方案試驗測試結果對比

表2 各方案更改周期及費用對比

6 結束語

減小燃油系統壁面的體積模量是降低燃油壓力脈動進而降低燃油脈動噪聲的有效途徑。針對某乘用車開發過程中出現的怠速低頻噪聲問題，對燃油系統進行了一維仿真分析，仿真結果表明，使用低彈性模量的管路材料與外置緩沖器均能有效降低燃油壓力脈動，并通過車內駕駛員位置的噪聲測試驗證了仿真計算的準確性。該仿真分析方法可運用于燃油系統的數據開發階段，可作為預測或解決燃油脈動的有效手段。

1 Kazuteru Mizuno,Shoichiro Usui,Izumi Imura,et al.Fuel Rail with Integrated Damping,SAE 2002-01-0853.

2 Randall P Izydorek,G E Maroney.A Standard Method for Measuring Fuel System Pulse Damper Attenuation，SAE 2000-01-1086.

3 Tetsuo Ogata,Yoshiyuki Serizawa,Hikari Tsuchiya,et al.Further Pressure Pulsation Reduction in Fuel Rails,SAE 2003-01-0407.

4 Joe Z Li，Chris Treusch.Simulation of Pressure Pulsations in a Gasoline Injection System and Development of an Effec?tive Damping Technology,SAE 2005-01-1149.

5 Kota Nakauchi,Atsushi Ito,Takeshi Ohara,et al.Develop?ment of Plastic Fuel Hose with Pressure Pulsation Reduc?tion,SAE 2013-32-9047.

（責任編輯文 楫）

修改稿收到日期為2015年5月1日。

Numerical Analysis of Passenger Car Fuel Pressure Pulsation

Huang Bo1,2,Yang Diange1,Tao Lifang2,Deng Xiaolong2,Yang Wanli2
（1.State Key Laboratory of Automotive Safety and Energy,Tsinghua University;2.Chery Automobile Co.,Ltd）

Analysis is made to a passenger car with low frequency noise at idle speed,it is found that this lowfrequency noise is caused by fuel pressure pulsation.1D simulation is made to fuel system of this passenger car,and the effect of externally-mounted dampers with different volume and connecting line with different materials on fuel pressure pulsation is studied,and an optimization solution for externally-mounted damper and rubber house are designed.The optimized outside damper and rubber hose can decrease the exterior noise by 1.3 to 3.2 dB(A).

Passenger Car,Fuel Pressure Pulsation,Simulation,Damper

乘用車 燃油壓力脈動 仿真 緩沖器

U461.8

A

1000-3703（2015）11-0019-04

國家自然科學基金資助項目（51375252）資助。

楊殿閣（1973-），教授，博士生導師，E-mail:ydg@mail.tsinghua.edu.cn。