河口水電站下游導墻爆破拆除試驗參數的確定

王秀紅++程選勤

摘 要：河口水電站尾水基礎河床基巖面揭露高程較高，為滿足機組的設計發電，需對尾水基礎進行石方爆破開挖，以保證機組尾水下泄水流的平穩擴散，消除或降低下游水位雍高后影響機組出力。根據施工地形情況，確定將尾水雍高處理分左右岸兩期施工，從而降低或消除尾水的雍高值。同時在施工時需將電站1#、2#導墻下游導墻部分拆除，拆除采用爆破方式，為確定適宜的裝藥量及爆破參數。

關鍵詞：導墻 爆破 拆除 試驗

中圖分類號：TV551 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）06（c）-0066-02

河口水電站位于蘭州市西郊黃河干流上的一座中型水電站，距上游八盤峽水電站8 km，距下游柴家峽水電站約10 km，距蘭州市區約45 km，是黃河龍～青段梯級第十七座水電站。河口水電站是以發電為主，兼有一定的灌溉、旅游及改善環境等綜合利用效益的中型水電站。并于2010年12月25日實現3#、4#機組雙投并網發電；但在泄洪下游防護施工中發現設計體型開挖線外河床局部突起，造成電站尾水雍高，使電站機組不能滿足設計出力條件。為解決機組滿發條件，降低或消除尾水雍高值，由業主組織，監理、設計、施工單位共同參加召開了尾水處理工程專題方案討論會，經參會各方討論共同確定將1#2#縱向導墻下游導墻段段及相關區域內河床巖石進行爆破挖除施工，以滿足機組設計出力條件。

施工時需將電站1#、2#導墻下游導墻部分拆除，拆除采用爆破方式，為確定適宜的裝藥量及爆破參數，進行本次爆破試驗，確定適合混凝土拆除的預裂梯段爆破，控制對非開挖混凝土的破壞、擾動范圍；掌握對相臨建筑物的影響程度，確定爆破區地震效應參數。

1 周邊條件

爆區周圍均為重要的永久建筑物，爆破安全控制標準要求高，必須嚴格控制爆破振動效應的影響，確保爆區周圍建筑物的安全。導墻上游端與消力池邊墻及底板相連，屬零距離爆破；與泄沖閘尾水閘門距離85 m，與廠房距離126 m，與中控室距離142 m，與居民點距離146 m。因此爆破環境十分復雜，爆破難度大。

2 施工施工難點

1#、2#混凝土導墻爆破，距離廠房較近，爆破產生的地震波對建筑物影響大，爆破施工風險高，對爆破控制精度要求高，需聘請控制爆破專家進行現場指導。

因1#～2#導墻第二層為鋼筋混凝土結構，且位于水下部分，爆破完成后爆破料受周邊鋼筋的約束，在進行其爆破料挖出時由于反鏟受到結構鋼筋的影響，施工效率極大地降低，設備磨損嚴重，同時在施工時需配備360型反鏟方能進行渣料挖除施工。

1#、2#導墻拆除，屬永久建筑物拆除，爆破設計方案復雜，需進行3～5次爆破試驗后方能確定其爆破方案及參數。

在導墻爆破拆除施工過程中，1#、2#沖砂閘及3#～7#泄洪閘全都下閘封閉，上游水流由1#～4#機組完泄，施工過程中水流控制及導流風險大。

3 爆破試驗目的

為取得適用于本工程導墻拆除的最優爆破參數，以保證導墻拆除質量和周邊建筑物結構的安全。

3.1 爆破參數試驗

通過爆破參數試驗，確定適合混凝土特性的梯段爆破參數、預裂爆破參數。

3.2 爆破破壞范圍試驗

觀測爆破時爆區底部或相鄰混凝土的破壞情況、確定混凝土保護層厚度。主要對通過爆破參數試驗選定的梯段爆破參數在實施過程中進行觀測，檢驗其影響范圍是否滿足規范要求。觀測方法為：通過宏觀調查和地震波測試方法實施。

3.3 測試數據分析

依據質點振動測試儀測試被保護建筑物的振動情況，爆破過程中是否滿足安全要求；同時依據相關數值，計算出本工程環境下，振動衰減規律，確定系數k、a。

4 爆破施工方案

4.1 爆破試驗地點選擇及試驗方法

考慮到2#導墻左側在爆破時無法采取防護，故在本次爆破試驗室采取半邊爆破的方式進行，試驗段選擇為導墻下游段2 m，試驗孔共設計2排，每排2孔，間距1 m，孔深5 m。試驗造孔時首先沿2#導墻中心線位置造間距為1 m的兩個主爆孔，之后再在導墻右側距中心線40 cm處造一排主爆孔，爆破網絡連結時左右兩排采用微差毫秒雷管聯結，爆破時先起爆右側炮孔，再起爆中心線處炮孔，利用中心線左側導墻承擔爆破試驗時左側的飛石，導墻右側采用圍堰填筑料進行掩埋防護，從而實現了爆破試驗時導墻兩側的爆破防護。爆破示意圖及爆破參數如下圖1和表1。

試驗孔鉆孔采用液壓鉆進行鉆孔作業，鉆孔直徑70 mm，全部采用垂直孔爆破，爆破孔孔距0.43×0.4 m，單個炮孔裝藥長度為3.6 m，孔頂堵塞長度為1.4 m。

起爆網路采用非電導爆系統、導爆索傳爆、電力起爆方式。

試驗時考慮到試驗段距電站敏感部位較遠，而在實際施工中炮源距離敏感部位不斷拉近，為保證取得較為科學及更貼切實際的爆破參數，在試驗段爆破網絡聯結時排間采用串聯、孔間采用并聯，即爆破試驗時采用兩孔一爆的方式，以最大單響藥量為20 kg為對象進行實驗，從而確定與爆破周邊地形有關的系數K和爆破衰減系數α，利用取得k、α值計算后續爆破參數。在k、α值確定的前提下，實際爆破拆除施工中全部采用單孔爆破，即單段爆破施工時所有炮孔全部采用串聯方式進行爆破網絡聯結，使得實際爆破拆除最大單響藥量為10 kg，從而極大的消減了試驗時確定的爆破參數在實際施工中因距離變化而產生的影響，保證了導墻爆破拆除施工時周邊建筑物的安全。

4.2 爆破試驗材料

爆破試驗所需材料主要為火工材料，詳見表2。

5 爆破試驗測試

5.1 現場測試

（1）控制標準。綜合分析爆破拆除時周邊建筑物、構筑物及機電設備等需保護對象的破壞機理、同爆區的相對位置等因素，結合類似工程類比，提出河口水電站1#、2#導墻拆除爆破質點振動速度控制標準見表3。

（2）現場測試程序。根據起爆單響最大藥量和周圍建筑物分布情況，將測振傳感器分別布置在被保護建筑物位置。起爆時，利用系統的自觸發或手動觸發功能，同時由計算機發出指令，采集系統以預置的采樣頻率，開始對傳感器的數據進行采集。傳感器將采集到的爆破振動波轉換成正比于質點振動速度的電壓信號輸出，經過采集系統的A/D數據采集板將電壓信號轉換為振動波形及數據儲存在硬盤內，以供分析處理。測試程序見圖2。

（3）測試成果分析。對爆破試驗取得一系列的試驗數據，利用DASP數據分析平臺軟件進行處理分析。通過采集系統采集并存儲的振動時域波形圖進行時域信號的極值分析，便可得到各測點爆破振動的最大振速Vmax。將各測點的最大振速Vmax、測點距爆源的距離R以及爆破單響最大藥量Q進行回歸分析，求得爆破振動質點振速公式系數k，a，便可得出各類巖體，地上、地下的爆破振動質點振速公式：

此試驗與生產同時進行，鉆孔及裝藥時需嚴格控制孔深、孔間排距及裝藥量。并作好方位記錄，裝藥爆破。通過對爆后現場情況進行對比分析，并依據各測點的最大振速是否滿足安全要求，判斷爆破是否滿足規范要求。

6 試驗成果

爆破結果顯示，K、α為與爆破點至保護對象間的地形、地質條件有關的系數和衰減指數。試驗取得k值為109.4，α值為1.49。

7 試驗注意事項

爆破試驗時，對所有參加人員進行技術交底，使每個人了解試驗目的、步驟及操作規程，保證試驗結果可靠有效；試驗時作好爆破觀測器材的保護工作，作好爆破材料的管理。及時記錄、整理試驗數據，前一次爆破為下次爆破提供參考數據。

8 結語

進行本次爆破試驗，爆破試驗確定的爆破震動衰減系數k、α值。確定適合混凝土拆除的預裂梯段爆破，控制對非開挖混凝土的破壞、擾動范圍；掌握對相臨建筑物的影響程度，確定爆破區地震效應參數。為1#、2#導墻下游導墻的爆破拆除科學計算活得了可靠的依據。endprint

摘 要：河口水電站尾水基礎河床基巖面揭露高程較高，為滿足機組的設計發電，需對尾水基礎進行石方爆破開挖，以保證機組尾水下泄水流的平穩擴散，消除或降低下游水位雍高后影響機組出力。根據施工地形情況，確定將尾水雍高處理分左右岸兩期施工，從而降低或消除尾水的雍高值。同時在施工時需將電站1#、2#導墻下游導墻部分拆除，拆除采用爆破方式，為確定適宜的裝藥量及爆破參數。

關鍵詞：導墻 爆破 拆除 試驗

中圖分類號：TV551 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）06（c）-0066-02

河口水電站位于蘭州市西郊黃河干流上的一座中型水電站，距上游八盤峽水電站8 km，距下游柴家峽水電站約10 km，距蘭州市區約45 km，是黃河龍～青段梯級第十七座水電站。河口水電站是以發電為主，兼有一定的灌溉、旅游及改善環境等綜合利用效益的中型水電站。并于2010年12月25日實現3#、4#機組雙投并網發電；但在泄洪下游防護施工中發現設計體型開挖線外河床局部突起，造成電站尾水雍高，使電站機組不能滿足設計出力條件。為解決機組滿發條件，降低或消除尾水雍高值，由業主組織，監理、設計、施工單位共同參加召開了尾水處理工程專題方案討論會，經參會各方討論共同確定將1#2#縱向導墻下游導墻段段及相關區域內河床巖石進行爆破挖除施工，以滿足機組設計出力條件。

施工時需將電站1#、2#導墻下游導墻部分拆除，拆除采用爆破方式，為確定適宜的裝藥量及爆破參數，進行本次爆破試驗，確定適合混凝土拆除的預裂梯段爆破，控制對非開挖混凝土的破壞、擾動范圍；掌握對相臨建筑物的影響程度，確定爆破區地震效應參數。

1 周邊條件

爆區周圍均為重要的永久建筑物，爆破安全控制標準要求高，必須嚴格控制爆破振動效應的影響，確保爆區周圍建筑物的安全。導墻上游端與消力池邊墻及底板相連，屬零距離爆破；與泄沖閘尾水閘門距離85 m，與廠房距離126 m，與中控室距離142 m，與居民點距離146 m。因此爆破環境十分復雜，爆破難度大。

2 施工施工難點

1#、2#混凝土導墻爆破，距離廠房較近，爆破產生的地震波對建筑物影響大，爆破施工風險高，對爆破控制精度要求高，需聘請控制爆破專家進行現場指導。

因1#～2#導墻第二層為鋼筋混凝土結構，且位于水下部分，爆破完成后爆破料受周邊鋼筋的約束，在進行其爆破料挖出時由于反鏟受到結構鋼筋的影響，施工效率極大地降低，設備磨損嚴重，同時在施工時需配備360型反鏟方能進行渣料挖除施工。

1#、2#導墻拆除，屬永久建筑物拆除，爆破設計方案復雜，需進行3～5次爆破試驗后方能確定其爆破方案及參數。

在導墻爆破拆除施工過程中，1#、2#沖砂閘及3#～7#泄洪閘全都下閘封閉，上游水流由1#～4#機組完泄，施工過程中水流控制及導流風險大。

3 爆破試驗目的

為取得適用于本工程導墻拆除的最優爆破參數，以保證導墻拆除質量和周邊建筑物結構的安全。

3.1 爆破參數試驗

通過爆破參數試驗，確定適合混凝土特性的梯段爆破參數、預裂爆破參數。

3.2 爆破破壞范圍試驗

觀測爆破時爆區底部或相鄰混凝土的破壞情況、確定混凝土保護層厚度。主要對通過爆破參數試驗選定的梯段爆破參數在實施過程中進行觀測，檢驗其影響范圍是否滿足規范要求。觀測方法為：通過宏觀調查和地震波測試方法實施。

3.3 測試數據分析

依據質點振動測試儀測試被保護建筑物的振動情況，爆破過程中是否滿足安全要求；同時依據相關數值，計算出本工程環境下，振動衰減規律，確定系數k、a。

4 爆破施工方案

4.1 爆破試驗地點選擇及試驗方法

考慮到2#導墻左側在爆破時無法采取防護，故在本次爆破試驗室采取半邊爆破的方式進行，試驗段選擇為導墻下游段2 m，試驗孔共設計2排，每排2孔，間距1 m，孔深5 m。試驗造孔時首先沿2#導墻中心線位置造間距為1 m的兩個主爆孔，之后再在導墻右側距中心線40 cm處造一排主爆孔，爆破網絡連結時左右兩排采用微差毫秒雷管聯結，爆破時先起爆右側炮孔，再起爆中心線處炮孔，利用中心線左側導墻承擔爆破試驗時左側的飛石，導墻右側采用圍堰填筑料進行掩埋防護，從而實現了爆破試驗時導墻兩側的爆破防護。爆破示意圖及爆破參數如下圖1和表1。

試驗孔鉆孔采用液壓鉆進行鉆孔作業，鉆孔直徑70 mm，全部采用垂直孔爆破，爆破孔孔距0.43×0.4 m，單個炮孔裝藥長度為3.6 m，孔頂堵塞長度為1.4 m。

起爆網路采用非電導爆系統、導爆索傳爆、電力起爆方式。

試驗時考慮到試驗段距電站敏感部位較遠，而在實際施工中炮源距離敏感部位不斷拉近，為保證取得較為科學及更貼切實際的爆破參數，在試驗段爆破網絡聯結時排間采用串聯、孔間采用并聯，即爆破試驗時采用兩孔一爆的方式，以最大單響藥量為20 kg為對象進行實驗，從而確定與爆破周邊地形有關的系數K和爆破衰減系數α，利用取得k、α值計算后續爆破參數。在k、α值確定的前提下，實際爆破拆除施工中全部采用單孔爆破，即單段爆破施工時所有炮孔全部采用串聯方式進行爆破網絡聯結，使得實際爆破拆除最大單響藥量為10 kg，從而極大的消減了試驗時確定的爆破參數在實際施工中因距離變化而產生的影響，保證了導墻爆破拆除施工時周邊建筑物的安全。

4.2 爆破試驗材料

爆破試驗所需材料主要為火工材料，詳見表2。

5 爆破試驗測試

5.1 現場測試

（1）控制標準。綜合分析爆破拆除時周邊建筑物、構筑物及機電設備等需保護對象的破壞機理、同爆區的相對位置等因素，結合類似工程類比，提出河口水電站1#、2#導墻拆除爆破質點振動速度控制標準見表3。

（2）現場測試程序。根據起爆單響最大藥量和周圍建筑物分布情況，將測振傳感器分別布置在被保護建筑物位置。起爆時，利用系統的自觸發或手動觸發功能，同時由計算機發出指令，采集系統以預置的采樣頻率，開始對傳感器的數據進行采集。傳感器將采集到的爆破振動波轉換成正比于質點振動速度的電壓信號輸出，經過采集系統的A/D數據采集板將電壓信號轉換為振動波形及數據儲存在硬盤內，以供分析處理。測試程序見圖2。

（3）測試成果分析。對爆破試驗取得一系列的試驗數據，利用DASP數據分析平臺軟件進行處理分析。通過采集系統采集并存儲的振動時域波形圖進行時域信號的極值分析，便可得到各測點爆破振動的最大振速Vmax。將各測點的最大振速Vmax、測點距爆源的距離R以及爆破單響最大藥量Q進行回歸分析，求得爆破振動質點振速公式系數k，a，便可得出各類巖體，地上、地下的爆破振動質點振速公式：

此試驗與生產同時進行，鉆孔及裝藥時需嚴格控制孔深、孔間排距及裝藥量。并作好方位記錄，裝藥爆破。通過對爆后現場情況進行對比分析，并依據各測點的最大振速是否滿足安全要求，判斷爆破是否滿足規范要求。

6 試驗成果

爆破結果顯示，K、α為與爆破點至保護對象間的地形、地質條件有關的系數和衰減指數。試驗取得k值為109.4，α值為1.49。

7 試驗注意事項

爆破試驗時，對所有參加人員進行技術交底，使每個人了解試驗目的、步驟及操作規程，保證試驗結果可靠有效；試驗時作好爆破觀測器材的保護工作，作好爆破材料的管理。及時記錄、整理試驗數據，前一次爆破為下次爆破提供參考數據。

8 結語

進行本次爆破試驗，爆破試驗確定的爆破震動衰減系數k、α值。確定適合混凝土拆除的預裂梯段爆破，控制對非開挖混凝土的破壞、擾動范圍；掌握對相臨建筑物的影響程度，確定爆破區地震效應參數。為1#、2#導墻下游導墻的爆破拆除科學計算活得了可靠的依據。endprint

摘 要：河口水電站尾水基礎河床基巖面揭露高程較高，為滿足機組的設計發電，需對尾水基礎進行石方爆破開挖，以保證機組尾水下泄水流的平穩擴散，消除或降低下游水位雍高后影響機組出力。根據施工地形情況，確定將尾水雍高處理分左右岸兩期施工，從而降低或消除尾水的雍高值。同時在施工時需將電站1#、2#導墻下游導墻部分拆除，拆除采用爆破方式，為確定適宜的裝藥量及爆破參數。

關鍵詞：導墻 爆破 拆除 試驗

中圖分類號：TV551 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）06（c）-0066-02

河口水電站位于蘭州市西郊黃河干流上的一座中型水電站，距上游八盤峽水電站8 km，距下游柴家峽水電站約10 km，距蘭州市區約45 km，是黃河龍～青段梯級第十七座水電站。河口水電站是以發電為主，兼有一定的灌溉、旅游及改善環境等綜合利用效益的中型水電站。并于2010年12月25日實現3#、4#機組雙投并網發電；但在泄洪下游防護施工中發現設計體型開挖線外河床局部突起，造成電站尾水雍高，使電站機組不能滿足設計出力條件。為解決機組滿發條件，降低或消除尾水雍高值，由業主組織，監理、設計、施工單位共同參加召開了尾水處理工程專題方案討論會，經參會各方討論共同確定將1#2#縱向導墻下游導墻段段及相關區域內河床巖石進行爆破挖除施工，以滿足機組設計出力條件。

施工時需將電站1#、2#導墻下游導墻部分拆除，拆除采用爆破方式，為確定適宜的裝藥量及爆破參數，進行本次爆破試驗，確定適合混凝土拆除的預裂梯段爆破，控制對非開挖混凝土的破壞、擾動范圍；掌握對相臨建筑物的影響程度，確定爆破區地震效應參數。

1 周邊條件

爆區周圍均為重要的永久建筑物，爆破安全控制標準要求高，必須嚴格控制爆破振動效應的影響，確保爆區周圍建筑物的安全。導墻上游端與消力池邊墻及底板相連，屬零距離爆破；與泄沖閘尾水閘門距離85 m，與廠房距離126 m，與中控室距離142 m，與居民點距離146 m。因此爆破環境十分復雜，爆破難度大。

2 施工施工難點

1#、2#混凝土導墻爆破，距離廠房較近，爆破產生的地震波對建筑物影響大，爆破施工風險高，對爆破控制精度要求高，需聘請控制爆破專家進行現場指導。

因1#～2#導墻第二層為鋼筋混凝土結構，且位于水下部分，爆破完成后爆破料受周邊鋼筋的約束，在進行其爆破料挖出時由于反鏟受到結構鋼筋的影響，施工效率極大地降低，設備磨損嚴重，同時在施工時需配備360型反鏟方能進行渣料挖除施工。

1#、2#導墻拆除，屬永久建筑物拆除，爆破設計方案復雜，需進行3～5次爆破試驗后方能確定其爆破方案及參數。

在導墻爆破拆除施工過程中，1#、2#沖砂閘及3#～7#泄洪閘全都下閘封閉，上游水流由1#～4#機組完泄，施工過程中水流控制及導流風險大。

3 爆破試驗目的

為取得適用于本工程導墻拆除的最優爆破參數，以保證導墻拆除質量和周邊建筑物結構的安全。

3.1 爆破參數試驗

通過爆破參數試驗，確定適合混凝土特性的梯段爆破參數、預裂爆破參數。

3.2 爆破破壞范圍試驗

觀測爆破時爆區底部或相鄰混凝土的破壞情況、確定混凝土保護層厚度。主要對通過爆破參數試驗選定的梯段爆破參數在實施過程中進行觀測，檢驗其影響范圍是否滿足規范要求。觀測方法為：通過宏觀調查和地震波測試方法實施。

3.3 測試數據分析

依據質點振動測試儀測試被保護建筑物的振動情況，爆破過程中是否滿足安全要求；同時依據相關數值，計算出本工程環境下，振動衰減規律，確定系數k、a。

4 爆破施工方案

4.1 爆破試驗地點選擇及試驗方法

考慮到2#導墻左側在爆破時無法采取防護，故在本次爆破試驗室采取半邊爆破的方式進行，試驗段選擇為導墻下游段2 m，試驗孔共設計2排，每排2孔，間距1 m，孔深5 m。試驗造孔時首先沿2#導墻中心線位置造間距為1 m的兩個主爆孔，之后再在導墻右側距中心線40 cm處造一排主爆孔，爆破網絡連結時左右兩排采用微差毫秒雷管聯結，爆破時先起爆右側炮孔，再起爆中心線處炮孔，利用中心線左側導墻承擔爆破試驗時左側的飛石，導墻右側采用圍堰填筑料進行掩埋防護，從而實現了爆破試驗時導墻兩側的爆破防護。爆破示意圖及爆破參數如下圖1和表1。

試驗孔鉆孔采用液壓鉆進行鉆孔作業，鉆孔直徑70 mm，全部采用垂直孔爆破，爆破孔孔距0.43×0.4 m，單個炮孔裝藥長度為3.6 m，孔頂堵塞長度為1.4 m。

起爆網路采用非電導爆系統、導爆索傳爆、電力起爆方式。

試驗時考慮到試驗段距電站敏感部位較遠，而在實際施工中炮源距離敏感部位不斷拉近，為保證取得較為科學及更貼切實際的爆破參數，在試驗段爆破網絡聯結時排間采用串聯、孔間采用并聯，即爆破試驗時采用兩孔一爆的方式，以最大單響藥量為20 kg為對象進行實驗，從而確定與爆破周邊地形有關的系數K和爆破衰減系數α，利用取得k、α值計算后續爆破參數。在k、α值確定的前提下，實際爆破拆除施工中全部采用單孔爆破，即單段爆破施工時所有炮孔全部采用串聯方式進行爆破網絡聯結，使得實際爆破拆除最大單響藥量為10 kg，從而極大的消減了試驗時確定的爆破參數在實際施工中因距離變化而產生的影響，保證了導墻爆破拆除施工時周邊建筑物的安全。

4.2 爆破試驗材料

爆破試驗所需材料主要為火工材料，詳見表2。

5 爆破試驗測試

5.1 現場測試

（1）控制標準。綜合分析爆破拆除時周邊建筑物、構筑物及機電設備等需保護對象的破壞機理、同爆區的相對位置等因素，結合類似工程類比，提出河口水電站1#、2#導墻拆除爆破質點振動速度控制標準見表3。

（2）現場測試程序。根據起爆單響最大藥量和周圍建筑物分布情況，將測振傳感器分別布置在被保護建筑物位置。起爆時，利用系統的自觸發或手動觸發功能，同時由計算機發出指令，采集系統以預置的采樣頻率，開始對傳感器的數據進行采集。傳感器將采集到的爆破振動波轉換成正比于質點振動速度的電壓信號輸出，經過采集系統的A/D數據采集板將電壓信號轉換為振動波形及數據儲存在硬盤內，以供分析處理。測試程序見圖2。

（3）測試成果分析。對爆破試驗取得一系列的試驗數據，利用DASP數據分析平臺軟件進行處理分析。通過采集系統采集并存儲的振動時域波形圖進行時域信號的極值分析，便可得到各測點爆破振動的最大振速Vmax。將各測點的最大振速Vmax、測點距爆源的距離R以及爆破單響最大藥量Q進行回歸分析，求得爆破振動質點振速公式系數k，a，便可得出各類巖體，地上、地下的爆破振動質點振速公式：

此試驗與生產同時進行，鉆孔及裝藥時需嚴格控制孔深、孔間排距及裝藥量。并作好方位記錄，裝藥爆破。通過對爆后現場情況進行對比分析，并依據各測點的最大振速是否滿足安全要求，判斷爆破是否滿足規范要求。

6 試驗成果

爆破結果顯示，K、α為與爆破點至保護對象間的地形、地質條件有關的系數和衰減指數。試驗取得k值為109.4，α值為1.49。

7 試驗注意事項

爆破試驗時，對所有參加人員進行技術交底，使每個人了解試驗目的、步驟及操作規程，保證試驗結果可靠有效；試驗時作好爆破觀測器材的保護工作，作好爆破材料的管理。及時記錄、整理試驗數據，前一次爆破為下次爆破提供參考數據。

8 結語

進行本次爆破試驗，爆破試驗確定的爆破震動衰減系數k、α值。確定適合混凝土拆除的預裂梯段爆破，控制對非開挖混凝土的破壞、擾動范圍；掌握對相臨建筑物的影響程度，確定爆破區地震效應參數。為1#、2#導墻下游導墻的爆破拆除科學計算活得了可靠的依據。endprint