DCP硫化體系對礦用電纜橡膠護套力學性能的影響研究

摘 要：文章通過簡化的兩變量二次回歸試驗設計法試驗了硫化劑DCP和助硫化劑CAMV的用量對氯化聚乙烯橡膠（CM）物理性能的影響，研究了DCP和CAMV最佳配比及用量的確定。實驗結果表明，DCP與CAMV用量同時變化時，從拉伸強度和扯斷伸長率等值線圖中可以非常直觀的看出，當DCP與CAMV的用量均在4～5左右時，硫化膠CM140B具有較好的力學性能，分子鏈距離增大和單雙鍵增加從而撕裂強度增大并達到極大值，使得礦用電纜橡膠護套的力學性能達到最佳。

關鍵詞：二次回歸試驗設計；DCP硫化；配比；力學性能

DCP出現之后，廣泛應用于定睛膠、乙丙橡膠、聚氨酯等多種橡膠中，目前我國礦用電纜生產企業使用的過氧化物主要為DCP。對于礦用電纜橡膠護套CM過氧化物交聯的機理為：過氧化物從聚合物主鏈中脫去氫，然后通過自由基加成反應并形成C-C交聯鍵。由于礦用電纜橡膠護套的硫化膠是以直鏈狀的聚氯乙烯為主要原料，因而由過氧化物產生裂變生成烷氧自由基，兩個鄰近聚合物鏈的自由基結合， 形成碳-碳鍵的行為為有效交聯反應。當CM用過氧化物硫化時，若用多官能單體為硫化助劑，則可顯著增強硫化效果。

CAMV作為助劑有效縮短膠料焦燒時間的傾向。但是對焦燒不產生影響，是代表性的助劑。橡膠的動態硫化中，硫化劑和助硫化劑的關系是助交聯劑為促進劑，催化或促進交聯劑硫化。DCP、CAMV皆為硫化劑，兩者之間存在著交互作用，選擇合適的配比是配方設計的關鍵。文章對過氧化物交聯劑和助硫化劑的用量對礦用電纜橡膠護套的原料CM140B力學性能的影響作了實驗考察。

1 試驗設計方法

礦用電纜橡膠護套的硫化劑和助硫化劑分別選擇DCP和CAMV，試驗主要考察配合劑DCP（x1）、CAMV（x2）兩因素對橡套的主要原料CM140B硫化膠料性能的影響。

DCP和CAMV用量范圍：2≤x1≤8，2≤x2≤8；其他配合劑為固定值。

由于考察的因子有兩個，試驗采用簡化的兩變量二次回歸試驗設計，采用三水平，即-1，0，+1。配合劑的實際用量與水平的關系是：配合劑實際用量=0水平用量十水平間距×間距。DCP、CAMV的水平與用量之間的關系見表1。

表1 水平分布及用量

，試驗的基礎配方為：CM140B（100）；炭黑（40）；DOP（15）；MgO（10）。硫化溫度165°C×16min。

2 DCP用量對CM140B硫化膠料力學性能的影響

將CAMV用量固定在5份，考察DCP用量對CM140B硫化膠料物理機械性能的影響見圖1、2。

從圖1可以看出，隨著DCP用量的增多，硫化橡膠的拉伸強度隨著交聯鍵能先增加而減小。隨著DCP含量逐漸增加，硫化膠弱鍵的早期斷裂可產生結晶材料，是有利于健康的主結晶取向，所以會有更高的拉伸強度；當DCP用量增加到一極值時，硫化膠料的交聯點之間的分子量就相應減小使得交聯密度逐漸變大，拉伸強度隨著交聯密度的變大而增長，出現最大值后繼續增加交聯密度，有效網鏈數減小使得網鏈不能均勻承載，拉伸強度會大幅下降。

伴隨DCP用量的加多，CM140B的扯斷伸長率降低，這說明扯斷伸長率隨交聯程度的提高而減小。由于交聯密度增加到一極值時，過分密集的交聯網絡會形成應力集中，造成扯斷伸長率持續下降。

圖2 CM140B的300%定伸應力及撕裂強度與DCP用量的相關性

從上圖2可以看出，CM140B的300%定伸應力是隨著DCP用量的增加逐漸增大，膠料抵抗變形的能力增高。這說明定伸應力隨交聯程度的提高而增大。同時，由于CM橡膠的大分子鏈上帶有極性原子，分子間的作用力較大，其硫化膠的定伸應力較高，定伸應力增加達到一極值后不再增大。

隨DCP用量的增加，CM140B的撕裂強度逐漸減小，也是由于交聯密度增加的緣故。分子間的作用力伴隨硫化膠交聯程度的逐步加大而增加，因而撕裂強度伴隨CM140B物理交聯點的增加而降低，但CM140B最佳撕裂強度時的交聯密度比最佳拉伸強度時的交聯密度更低。

3 CAMV對CM140B硫化膠力學性能的影響

實驗考察在硫化劑DCP用量固定時，助硫化劑CAMV用量CM140B物理機械性能的影響。

圖3 CM140B的拉伸強度及扯斷伸長率與CAMV用量的關系

由上圖可以看出，CM140B的拉伸強度伴隨助硫化劑CAMV用量的加多而漸漸變大，扯斷伸長率漸漸降低。CM140B的分子鏈的運動隨著交聯密度的增加受到局限，形成變形所要達到的力就越大，因而拉伸強度漸漸增加。實際生產過程中必須同時考慮到這兩個因素的影響，選擇最優的配合比。

由圖4可知，CM140B硫化膠的300%定伸應力伴隨CAMV用量的加大而漸漸變大，撕裂強度漸漸降低。隨著交聯程度的提高，CM140B的分子鏈的運動受到限制，使得撕裂強度逐漸減小。實際生產過程中必須同時考慮到這兩個因素的影響，選擇最優的配合比。

4 DCP、CAMV變量對CM140B力學性能的影響

DCP、CAMV皆為硫化劑，兩者之間存在著交互作用，選擇合適的配 比是配方設計的關鍵。試驗中其它配合劑的用量固定，考察DCP、CAMV對拉伸強度和扯斷伸長率的交互影響。

圖5 拉伸強度等值線圖 圖6 扯斷伸長率等值線

圖5、圖6為其它配合劑固定的情況下，交聯劑DCP與助硫化劑CAMV用量同時變化時對CM140B的拉伸強度和扯斷伸長率的影響。從等值線圖中可以非常直觀的從圖中選擇DCP與CAMV的合適配比。DCP與CAMV的用量均在4～5左右時，CM140B硫化膠具有較好的綜合力學性能，非常適合礦用電纜橡膠護套原料CM140B為原料的電線電纜的硫化。

5 結論

5.1 助硫化劑CAMV用量固定時，CM140B的扯斷伸長率伴隨DCP用量的加大而漸漸降低，只有具有較高的拉伸強度，扯斷伸長率隨交聯程度的提高而減小；CM140B的撕裂強度由于交聯密度的增加的緣故，分子間的作用力伴隨硫化膠交聯程度的逐步加大而增加，因而撕裂強度伴隨CM140B物理交聯點的增加而降低，但CM140B最佳撕裂強度時的交聯密度比最佳拉伸強度時的交聯密度更低。

5.2 硫化劑DCP用量固定時，CM140B的拉伸強度伴隨助硫化劑CAMV用量的加多而漸漸變大，扯斷伸長率漸漸降低。CM140B的分子鏈的運動隨著交聯密度的增加受到局限，形成變形所要達到的力就越大，因而拉伸強度漸漸增加。CM140B硫化膠的300%定伸應力伴隨CAMV用量的加大而漸漸變大，隨著交聯程度的提高撕裂強度漸漸降低。

5.3 當交聯劑DCP與助硫化劑CAMV用量同時變化時，DCP與CAMV的用量均在4～5左右時，CM140B硫化膠具有較好的綜合力學性能，非常適合礦用電纜橡膠護套原料CM140B為原料的電線電纜的硫化。

參考文獻

[1]楊春麗.煤礦移動類阻燃軟電纜用氯化聚乙烯（CM）橡皮護套的優化設計.煤炭科學研究總院，2010.

[2]楊春麗.電纜氯化聚乙烯橡皮護套的BIPB硫化體系試驗研究.煤礦安全，2012.8.

[3]林浩.氯化聚乙烯及其硫化體系的研究.新疆石油學院學報，1999.11（1）.

[4]全國電線電纜標準化技術委員會.電線電纜標準匯編 裝備用電線電纜卷.中國標準出版社，2003.

作者簡介：楊春麗（1979-），女，遼寧省凌源市人，工程師，碩士，一直從事電纜及非金屬檢測檢驗技術研究工作，完成了多項行業標準的修訂起草，發表學術論文多篇。

摘 要：文章通過簡化的兩變量二次回歸試驗設計法試驗了硫化劑DCP和助硫化劑CAMV的用量對氯化聚乙烯橡膠（CM）物理性能的影響，研究了DCP和CAMV最佳配比及用量的確定。實驗結果表明，DCP與CAMV用量同時變化時，從拉伸強度和扯斷伸長率等值線圖中可以非常直觀的看出，當DCP與CAMV的用量均在4～5左右時，硫化膠CM140B具有較好的力學性能，分子鏈距離增大和單雙鍵增加從而撕裂強度增大并達到極大值，使得礦用電纜橡膠護套的力學性能達到最佳。

關鍵詞：二次回歸試驗設計；DCP硫化；配比；力學性能

DCP出現之后，廣泛應用于定睛膠、乙丙橡膠、聚氨酯等多種橡膠中，目前我國礦用電纜生產企業使用的過氧化物主要為DCP。對于礦用電纜橡膠護套CM過氧化物交聯的機理為：過氧化物從聚合物主鏈中脫去氫，然后通過自由基加成反應并形成C-C交聯鍵。由于礦用電纜橡膠護套的硫化膠是以直鏈狀的聚氯乙烯為主要原料，因而由過氧化物產生裂變生成烷氧自由基，兩個鄰近聚合物鏈的自由基結合， 形成碳-碳鍵的行為為有效交聯反應。當CM用過氧化物硫化時，若用多官能單體為硫化助劑，則可顯著增強硫化效果。

CAMV作為助劑有效縮短膠料焦燒時間的傾向。但是對焦燒不產生影響，是代表性的助劑。橡膠的動態硫化中，硫化劑和助硫化劑的關系是助交聯劑為促進劑，催化或促進交聯劑硫化。DCP、CAMV皆為硫化劑，兩者之間存在著交互作用，選擇合適的配比是配方設計的關鍵。文章對過氧化物交聯劑和助硫化劑的用量對礦用電纜橡膠護套的原料CM140B力學性能的影響作了實驗考察。

1 試驗設計方法

礦用電纜橡膠護套的硫化劑和助硫化劑分別選擇DCP和CAMV，試驗主要考察配合劑DCP（x1）、CAMV（x2）兩因素對橡套的主要原料CM140B硫化膠料性能的影響。

DCP和CAMV用量范圍：2≤x1≤8，2≤x2≤8；其他配合劑為固定值。

由于考察的因子有兩個，試驗采用簡化的兩變量二次回歸試驗設計，采用三水平，即-1，0，+1。配合劑的實際用量與水平的關系是：配合劑實際用量=0水平用量十水平間距×間距。DCP、CAMV的水平與用量之間的關系見表1。

表1 水平分布及用量

，試驗的基礎配方為：CM140B（100）；炭黑（40）；DOP（15）；MgO（10）。硫化溫度165°C×16min。

2 DCP用量對CM140B硫化膠料力學性能的影響

將CAMV用量固定在5份，考察DCP用量對CM140B硫化膠料物理機械性能的影響見圖1、2。

從圖1可以看出，隨著DCP用量的增多，硫化橡膠的拉伸強度隨著交聯鍵能先增加而減小。隨著DCP含量逐漸增加，硫化膠弱鍵的早期斷裂可產生結晶材料，是有利于健康的主結晶取向，所以會有更高的拉伸強度；當DCP用量增加到一極值時，硫化膠料的交聯點之間的分子量就相應減小使得交聯密度逐漸變大，拉伸強度隨著交聯密度的變大而增長，出現最大值后繼續增加交聯密度，有效網鏈數減小使得網鏈不能均勻承載，拉伸強度會大幅下降。

伴隨DCP用量的加多，CM140B的扯斷伸長率降低，這說明扯斷伸長率隨交聯程度的提高而減小。由于交聯密度增加到一極值時，過分密集的交聯網絡會形成應力集中，造成扯斷伸長率持續下降。

圖2 CM140B的300%定伸應力及撕裂強度與DCP用量的相關性

從上圖2可以看出，CM140B的300%定伸應力是隨著DCP用量的增加逐漸增大，膠料抵抗變形的能力增高。這說明定伸應力隨交聯程度的提高而增大。同時，由于CM橡膠的大分子鏈上帶有極性原子，分子間的作用力較大，其硫化膠的定伸應力較高，定伸應力增加達到一極值后不再增大。

隨DCP用量的增加，CM140B的撕裂強度逐漸減小，也是由于交聯密度增加的緣故。分子間的作用力伴隨硫化膠交聯程度的逐步加大而增加，因而撕裂強度伴隨CM140B物理交聯點的增加而降低，但CM140B最佳撕裂強度時的交聯密度比最佳拉伸強度時的交聯密度更低。

3 CAMV對CM140B硫化膠力學性能的影響

實驗考察在硫化劑DCP用量固定時，助硫化劑CAMV用量CM140B物理機械性能的影響。

圖3 CM140B的拉伸強度及扯斷伸長率與CAMV用量的關系

由上圖可以看出，CM140B的拉伸強度伴隨助硫化劑CAMV用量的加多而漸漸變大，扯斷伸長率漸漸降低。CM140B的分子鏈的運動隨著交聯密度的增加受到局限，形成變形所要達到的力就越大，因而拉伸強度漸漸增加。實際生產過程中必須同時考慮到這兩個因素的影響，選擇最優的配合比。

由圖4可知，CM140B硫化膠的300%定伸應力伴隨CAMV用量的加大而漸漸變大，撕裂強度漸漸降低。隨著交聯程度的提高，CM140B的分子鏈的運動受到限制，使得撕裂強度逐漸減小。實際生產過程中必須同時考慮到這兩個因素的影響，選擇最優的配合比。

4 DCP、CAMV變量對CM140B力學性能的影響

DCP、CAMV皆為硫化劑，兩者之間存在著交互作用，選擇合適的配 比是配方設計的關鍵。試驗中其它配合劑的用量固定，考察DCP、CAMV對拉伸強度和扯斷伸長率的交互影響。

圖5 拉伸強度等值線圖 圖6 扯斷伸長率等值線

圖5、圖6為其它配合劑固定的情況下，交聯劑DCP與助硫化劑CAMV用量同時變化時對CM140B的拉伸強度和扯斷伸長率的影響。從等值線圖中可以非常直觀的從圖中選擇DCP與CAMV的合適配比。DCP與CAMV的用量均在4～5左右時，CM140B硫化膠具有較好的綜合力學性能，非常適合礦用電纜橡膠護套原料CM140B為原料的電線電纜的硫化。

5 結論

5.1 助硫化劑CAMV用量固定時，CM140B的扯斷伸長率伴隨DCP用量的加大而漸漸降低，只有具有較高的拉伸強度，扯斷伸長率隨交聯程度的提高而減小；CM140B的撕裂強度由于交聯密度的增加的緣故，分子間的作用力伴隨硫化膠交聯程度的逐步加大而增加，因而撕裂強度伴隨CM140B物理交聯點的增加而降低，但CM140B最佳撕裂強度時的交聯密度比最佳拉伸強度時的交聯密度更低。

5.2 硫化劑DCP用量固定時，CM140B的拉伸強度伴隨助硫化劑CAMV用量的加多而漸漸變大，扯斷伸長率漸漸降低。CM140B的分子鏈的運動隨著交聯密度的增加受到局限，形成變形所要達到的力就越大，因而拉伸強度漸漸增加。CM140B硫化膠的300%定伸應力伴隨CAMV用量的加大而漸漸變大，隨著交聯程度的提高撕裂強度漸漸降低。

5.3 當交聯劑DCP與助硫化劑CAMV用量同時變化時，DCP與CAMV的用量均在4～5左右時，CM140B硫化膠具有較好的綜合力學性能，非常適合礦用電纜橡膠護套原料CM140B為原料的電線電纜的硫化。

參考文獻

[1]楊春麗.煤礦移動類阻燃軟電纜用氯化聚乙烯（CM）橡皮護套的優化設計.煤炭科學研究總院，2010.

[2]楊春麗.電纜氯化聚乙烯橡皮護套的BIPB硫化體系試驗研究.煤礦安全，2012.8.

[3]林浩.氯化聚乙烯及其硫化體系的研究.新疆石油學院學報，1999.11（1）.

[4]全國電線電纜標準化技術委員會.電線電纜標準匯編 裝備用電線電纜卷.中國標準出版社，2003.

作者簡介：楊春麗（1979-），女，遼寧省凌源市人，工程師，碩士，一直從事電纜及非金屬檢測檢驗技術研究工作，完成了多項行業標準的修訂起草，發表學術論文多篇。

摘 要：文章通過簡化的兩變量二次回歸試驗設計法試驗了硫化劑DCP和助硫化劑CAMV的用量對氯化聚乙烯橡膠（CM）物理性能的影響，研究了DCP和CAMV最佳配比及用量的確定。實驗結果表明，DCP與CAMV用量同時變化時，從拉伸強度和扯斷伸長率等值線圖中可以非常直觀的看出，當DCP與CAMV的用量均在4～5左右時，硫化膠CM140B具有較好的力學性能，分子鏈距離增大和單雙鍵增加從而撕裂強度增大并達到極大值，使得礦用電纜橡膠護套的力學性能達到最佳。

關鍵詞：二次回歸試驗設計；DCP硫化；配比；力學性能

DCP出現之后，廣泛應用于定睛膠、乙丙橡膠、聚氨酯等多種橡膠中，目前我國礦用電纜生產企業使用的過氧化物主要為DCP。對于礦用電纜橡膠護套CM過氧化物交聯的機理為：過氧化物從聚合物主鏈中脫去氫，然后通過自由基加成反應并形成C-C交聯鍵。由于礦用電纜橡膠護套的硫化膠是以直鏈狀的聚氯乙烯為主要原料，因而由過氧化物產生裂變生成烷氧自由基，兩個鄰近聚合物鏈的自由基結合， 形成碳-碳鍵的行為為有效交聯反應。當CM用過氧化物硫化時，若用多官能單體為硫化助劑，則可顯著增強硫化效果。

CAMV作為助劑有效縮短膠料焦燒時間的傾向。但是對焦燒不產生影響，是代表性的助劑。橡膠的動態硫化中，硫化劑和助硫化劑的關系是助交聯劑為促進劑，催化或促進交聯劑硫化。DCP、CAMV皆為硫化劑，兩者之間存在著交互作用，選擇合適的配比是配方設計的關鍵。文章對過氧化物交聯劑和助硫化劑的用量對礦用電纜橡膠護套的原料CM140B力學性能的影響作了實驗考察。

1 試驗設計方法

礦用電纜橡膠護套的硫化劑和助硫化劑分別選擇DCP和CAMV，試驗主要考察配合劑DCP（x1）、CAMV（x2）兩因素對橡套的主要原料CM140B硫化膠料性能的影響。

DCP和CAMV用量范圍：2≤x1≤8，2≤x2≤8；其他配合劑為固定值。

由于考察的因子有兩個，試驗采用簡化的兩變量二次回歸試驗設計，采用三水平，即-1，0，+1。配合劑的實際用量與水平的關系是：配合劑實際用量=0水平用量十水平間距×間距。DCP、CAMV的水平與用量之間的關系見表1。

表1 水平分布及用量

，試驗的基礎配方為：CM140B（100）；炭黑（40）；DOP（15）；MgO（10）。硫化溫度165°C×16min。

2 DCP用量對CM140B硫化膠料力學性能的影響

將CAMV用量固定在5份，考察DCP用量對CM140B硫化膠料物理機械性能的影響見圖1、2。

從圖1可以看出，隨著DCP用量的增多，硫化橡膠的拉伸強度隨著交聯鍵能先增加而減小。隨著DCP含量逐漸增加，硫化膠弱鍵的早期斷裂可產生結晶材料，是有利于健康的主結晶取向，所以會有更高的拉伸強度；當DCP用量增加到一極值時，硫化膠料的交聯點之間的分子量就相應減小使得交聯密度逐漸變大，拉伸強度隨著交聯密度的變大而增長，出現最大值后繼續增加交聯密度，有效網鏈數減小使得網鏈不能均勻承載，拉伸強度會大幅下降。

伴隨DCP用量的加多，CM140B的扯斷伸長率降低，這說明扯斷伸長率隨交聯程度的提高而減小。由于交聯密度增加到一極值時，過分密集的交聯網絡會形成應力集中，造成扯斷伸長率持續下降。

圖2 CM140B的300%定伸應力及撕裂強度與DCP用量的相關性

從上圖2可以看出，CM140B的300%定伸應力是隨著DCP用量的增加逐漸增大，膠料抵抗變形的能力增高。這說明定伸應力隨交聯程度的提高而增大。同時，由于CM橡膠的大分子鏈上帶有極性原子，分子間的作用力較大，其硫化膠的定伸應力較高，定伸應力增加達到一極值后不再增大。

隨DCP用量的增加，CM140B的撕裂強度逐漸減小，也是由于交聯密度增加的緣故。分子間的作用力伴隨硫化膠交聯程度的逐步加大而增加，因而撕裂強度伴隨CM140B物理交聯點的增加而降低，但CM140B最佳撕裂強度時的交聯密度比最佳拉伸強度時的交聯密度更低。

3 CAMV對CM140B硫化膠力學性能的影響

實驗考察在硫化劑DCP用量固定時，助硫化劑CAMV用量CM140B物理機械性能的影響。

圖3 CM140B的拉伸強度及扯斷伸長率與CAMV用量的關系

由上圖可以看出，CM140B的拉伸強度伴隨助硫化劑CAMV用量的加多而漸漸變大，扯斷伸長率漸漸降低。CM140B的分子鏈的運動隨著交聯密度的增加受到局限，形成變形所要達到的力就越大，因而拉伸強度漸漸增加。實際生產過程中必須同時考慮到這兩個因素的影響，選擇最優的配合比。

由圖4可知，CM140B硫化膠的300%定伸應力伴隨CAMV用量的加大而漸漸變大，撕裂強度漸漸降低。隨著交聯程度的提高，CM140B的分子鏈的運動受到限制，使得撕裂強度逐漸減小。實際生產過程中必須同時考慮到這兩個因素的影響，選擇最優的配合比。

4 DCP、CAMV變量對CM140B力學性能的影響

DCP、CAMV皆為硫化劑，兩者之間存在著交互作用，選擇合適的配 比是配方設計的關鍵。試驗中其它配合劑的用量固定，考察DCP、CAMV對拉伸強度和扯斷伸長率的交互影響。

圖5 拉伸強度等值線圖 圖6 扯斷伸長率等值線

圖5、圖6為其它配合劑固定的情況下，交聯劑DCP與助硫化劑CAMV用量同時變化時對CM140B的拉伸強度和扯斷伸長率的影響。從等值線圖中可以非常直觀的從圖中選擇DCP與CAMV的合適配比。DCP與CAMV的用量均在4～5左右時，CM140B硫化膠具有較好的綜合力學性能，非常適合礦用電纜橡膠護套原料CM140B為原料的電線電纜的硫化。

5 結論

5.1 助硫化劑CAMV用量固定時，CM140B的扯斷伸長率伴隨DCP用量的加大而漸漸降低，只有具有較高的拉伸強度，扯斷伸長率隨交聯程度的提高而減小；CM140B的撕裂強度由于交聯密度的增加的緣故，分子間的作用力伴隨硫化膠交聯程度的逐步加大而增加，因而撕裂強度伴隨CM140B物理交聯點的增加而降低，但CM140B最佳撕裂強度時的交聯密度比最佳拉伸強度時的交聯密度更低。

5.2 硫化劑DCP用量固定時，CM140B的拉伸強度伴隨助硫化劑CAMV用量的加多而漸漸變大，扯斷伸長率漸漸降低。CM140B的分子鏈的運動隨著交聯密度的增加受到局限，形成變形所要達到的力就越大，因而拉伸強度漸漸增加。CM140B硫化膠的300%定伸應力伴隨CAMV用量的加大而漸漸變大，隨著交聯程度的提高撕裂強度漸漸降低。

5.3 當交聯劑DCP與助硫化劑CAMV用量同時變化時，DCP與CAMV的用量均在4～5左右時，CM140B硫化膠具有較好的綜合力學性能，非常適合礦用電纜橡膠護套原料CM140B為原料的電線電纜的硫化。

參考文獻

[1]楊春麗.煤礦移動類阻燃軟電纜用氯化聚乙烯（CM）橡皮護套的優化設計.煤炭科學研究總院，2010.

[2]楊春麗.電纜氯化聚乙烯橡皮護套的BIPB硫化體系試驗研究.煤礦安全，2012.8.

[3]林浩.氯化聚乙烯及其硫化體系的研究.新疆石油學院學報，1999.11（1）.

[4]全國電線電纜標準化技術委員會.電線電纜標準匯編 裝備用電線電纜卷.中國標準出版社，2003.

作者簡介：楊春麗（1979-），女，遼寧省凌源市人，工程師，碩士，一直從事電纜及非金屬檢測檢驗技術研究工作，完成了多項行業標準的修訂起草，發表學術論文多篇。