基于國軍標對腹板開孔強橫梁加強方式的討論

章澤文，張世聯，鄭軼刊

(上海交通大學船舶海洋與建筑工程學院，上海 200240）

基于國軍標對腹板開孔強橫梁加強方式的討論

章澤文，張世聯，鄭軼刊

(上海交通大學船舶海洋與建筑工程學院，上海 200240）

為滿足船體空間的布置需要，船體橫梁腹板的開孔參數往往會超出規范要求，從而對其橫向極限承載能力造成不利影響。因此需要采取加強措施，以保證其原有的橫向極限承載能力。針對該問題，本文選取一強橫梁為研究對象，參照GJB 4000－2000對腹板開孔及加強方式的相關規定，分析強橫梁在腹板開孔加強情況下的橫向極限承載能力，并就超規范腹板開孔強橫梁的加強方式做一些討論。通過分析和討論，得到一些可供超規范腹板開孔強橫梁加強設計參考的結論和建議。

腹板開孔梁;加強方式;橫向極限承載力;非線性有限元

0 引言

由于船體空間布置的要求，船體結構中的主要構件 (強橫梁、縱桁等桁材）的腹板開孔參數常常超出規范的要求，對主要構件的極限承載力會造成不利影響。然而在船體結構主要構件腹板的開孔設計中，中華人民共和國國家軍用標準GJB 4000－2000對超出要求的腹板開孔強橫梁的加強措施，并未作出明確的規定。因此當主要構件的腹板開孔參數超規范要求時，對其如何進行加強設計是船體結構設計人員較為關注的問題。

目前，國內外專家學者在腹板開孔梁極限強度方面開展了一系列的研究工作。在國外，Richard Redwood，David Darwin 和 ASCE［1－3］等在載荷抗力系數法 (LRFD）的理論基礎上，給出了一系列載荷抗力系數下的彎矩—剪力作用圖譜，用于梁腹板開孔的設計;T.C.H.Liu和 K.F.Chung［4］基于空腹梁理論，研究了腹板開孔梁的變形和屈服特征。在國內，丁艷偉，楊平［5］通過對軸向受壓船體桁材開孔后的極限強度進行有限元計算分析，提出軸向受壓船體桁材開孔后的極限強度的預報公式;李波等［6］應用有限元方法對腹板中心開圓孔鋼梁的性能和極限承載能力進行分析。

以上腹板開孔梁極限強度的研究主要基于不加強的情況，關于梁腹板開孔補強后極限承載能力的研究較少。因此，本文參照GJB 4000－2000(以下簡稱GJB）的相關規定，選取船體結構中的一強橫梁為研究對象，針對其腹板開孔參數超出GJB要求的情況，分析其在腹板開孔加強情況下的極限承載力，并就超規范腹板開孔強橫梁的加強方式做一定的討論。

由于在腹板開孔梁極限承載力的研究中，采用解析法是困難的，一般采用試驗方法和非線性有限元方法進行研究。考慮到極限承載力試驗是破壞性試驗，其費用較高。并且現有的非線性有限元軟件已較為成熟，可以方便地處理在船體結構的極限強度分析中出現的材料非線性和大變形問題，并有較好的收斂性。因此，本文應用ABAQUS非線性有限元軟件分析以上問題，并得到一些可供超規范腹板開孔強橫梁加強設計參考的結論和建議。

1 非線性有限元計算模型

船體橫梁腹板開孔類型較多，其中腰圓孔較為常見，因此這里選取腹板開腰圓孔的強橫梁作為研究對象。該強橫梁為組合型材，其具體尺寸見表1。

表1 強橫梁尺寸參數表 (單位:mm）Tab.1 Scantling of the web beam

根據各國規范和船廠建造工藝等相關資料，腹板開孔的補強一般采用圍緣扁鋼和復板的組合加強方式。腰圓孔的開孔參照GJB的相關規定，a為腰圓孔的長度，b為腰圓孔的寬度，yc為腰圓孔中心到帶板的距離，x(xb或xc）為腰圓孔到端部的距離，強橫梁腹板開腰圓孔未加強和加強的相關參數如圖1所示。

圖1 橫梁腹板開腰圓孔及加強模型簡圖Fig.1 Model of the beam with web opening and reinforcement

在建立有限元模型時，根據強橫梁的彎曲特性，腹板、帶板和面板均采用四節點板單元模擬，并對開孔附近的單元進行細化處理，結構有限元模型如圖2所示。為便于計算分析，強橫梁兩端的邊界條件近似取為簡支。

圖2 強橫梁腹板開腰圓孔的有限元模型Fig.2 Finite elementmodel of the beam with long-circle web opening

強橫梁的材料選取普通鋼，彈性模量E=2.06×105MPa，泊松比 υ =0.3，屈服應力 σy=235 MPa，并假定材料是理想彈塑性，材料破壞準則采用von Mises屈服準則。

文中用無因次量 Qult/Qult，0表征梁的極限承載力，其中:Qult為腹板開孔后 (未加強或加強）強橫梁的極限載荷;Qult，0為腹板未開孔情況下強橫梁的極限載荷。

2 單一補強方式參數討論

在分析圍緣扁鋼和復板組合補強方式之前，先討論單一補強方式對強橫梁極限承載能力的影響。圍緣扁鋼補強方式的主要參數為寬度br和厚度tr;復板補強方式的主要參數為寬度Δa和厚度td，如圖1(b）所示。在單一補強方式參數討論中，腹板開孔尺寸和位置見表2。

表2 腹板開孔尺寸及開孔位置參數表Tab.2 Web opening parameters

2.1 圍緣扁鋼

這里主要分別討論圍緣扁鋼寬度br和厚度tr對其極限承載能力的影響規律。

2.1.1 寬度br

在討論圍緣扁鋼寬度br對強橫梁極限承載能力的影響時，只對腹板開孔采用圍緣扁鋼的加強方式，并假定圍緣扁鋼厚度tr=tw，圍緣扁鋼寬度分別取br/tw=3，6，12和18。通過對以上有限元模型的計算，可以得到腹板開孔梁的極限承載力隨圍緣扁鋼寬度變化曲線如圖3所示。

圖3 腹板開孔梁的極限承載力隨圍緣扁鋼寬度的變化曲線Fig.3 Ultimate load carrying capacity versus thewidth of ring br/tw

從圖中可以看出:圍緣扁鋼寬度增加到一定值后，其對強橫梁橫向極限承載力的加強效果變得不明顯;對于腹板開孔位置xb/l=0.125的強橫梁，當圍緣扁鋼寬度br=12tw時，其橫向極限承載力與未開孔時 Qult，0基本相當。

因此，根據圖3中曲線的變化特點，并參照GJB的相關規定，在下面的分析中取圍緣扁鋼寬度br=12tw。

2.1.2 厚度tr

在討論圍緣扁鋼厚度tr對強橫梁極限承載能力的影響時，只對腹板開孔采用圍緣扁鋼的加強方式，并假定圍緣扁鋼的寬度br=12 tw，圍緣扁鋼的厚度tr/tw=0.5，1，1.5和2。通過對上述有限元模型的計算，可以得到腹板開孔梁的極限承載力隨圍緣扁鋼寬度變化的曲線，如圖4所示。

從圖中可以看出:

1）對于腹板開孔在水平位置xl/l=0.125的強橫梁，當tr/tw≥1時，其極限承載力隨圍緣扁鋼厚度的變化曲線幾乎呈一直線。這是由于;當tr/tw=0.5，強橫梁的崩潰發生在腹板開孔處。當tr/tw≥1時，強橫梁的崩潰由跨中彎曲破壞引起，與未開孔時的破壞模式基本相同，則其極限承載力也與未開孔時基本相當。

圖4 腹板開孔梁的極限承載力隨圍緣扁鋼厚度的變化曲線Fig.4 Ultimate load carrying capacity versus the thickness of ring tr/tw

2）對于腹板開孔在其他水平位置的強橫梁，圍緣扁鋼厚度對其極限承載力的加強效果基本呈線性關系，但圍緣扁鋼的厚度過大會影響到有效孔徑。

2.2 復板

因為復板高度Δb受腹板開孔孔徑和腹板高度的限制，一般其可取的高度范圍較為有限，參照GJB取定復板高度Δb=30 mm。這里主要討論復板寬度Δa和厚度 tb對其極限承載能力的影響規律。

2.2.1 寬度Δa

在討論復板寬度Δa對強橫梁極限承載能力的影響時，只對腹板開孔采用復板加強方式，并假定復板的厚度tr=tw，復板的寬度分別取Δa/b=1/6、1/3、1/2、2/3。通過對以上有限元模型的計算，可得到腹板開孔梁的極限承載力隨復板寬度變化曲線如圖5所示。

圖5 腹板開孔梁的極限承載力隨復板寬度Δa的變化曲線Fig.5 Ultimate load carrying capacity versus the width of added plateΔa/tw

從圖中可以看出:腹板開孔在同一水平位置上，復板寬度對腹板開孔梁極限承載力的加強效果不明顯。因此，對復板寬度Δa的選取應當考慮焊接殘余應力以及建造工藝要求等因素的影響。

2.2.2 厚度td

在討論復板厚度td對強橫梁極限承載能力的影響時，只對腹板開孔采用復板加強方式，并假定復板的寬度Δa/b=1/2，復板的厚度分別取 tr/tw=0.5，1，1.5和2。通過對以上有限元模型的計算，可以得到腹板開孔梁的極限承載力隨復板厚度變化曲線如圖6所示。

圖6 腹板開孔梁的極限承載力隨復板厚度td的變化曲線Fig.6 Ultimate load carrying capacity versus the thickness of added plate td/tw

從圖中可以看出，腹板開孔在同一水平位置上時，強橫梁的極限承載力隨復板厚度td的變化曲線幾乎呈線性;對于腹板開孔在4個不同水平位置的強橫梁，復板厚度td對其各自極限承載能力的加強效果基本相當，均有較好的改善。

3 超規范腹板開孔經組合加強后強橫梁的橫向極限承載能力

根據上面的分析，由于圍緣扁鋼的寬度和復板的寬度超過一定值后對其極限承載能力的加強效果不明顯，故取br=12tw、Δa=b/2;另外，由于圍緣扁鋼的厚度過大會影響到腹板開孔的有效孔徑，其厚度參照GJB的相關規定取tr=tw。

3.1 腹板開孔參數

為了研究當腹板開孔參數 (開孔尺寸和開孔中心的垂向位置）超規范后，強橫梁經組合加強后的橫向極限承載能力，腹板開孔孔徑取b/hw=0.45、0.55、0.65和0.75，腰圓孔的長寬比取 a/b=2，腹板開孔的水平位置取xb/l=0.125，0.25，0.33和xc/l=0.5，其中xb表示腹板開孔的邊緣到端部的距離;xc表示腹板開孔的中心到端部的距離。

根據GJB的相關規定以及考慮到建造工藝等要求，開孔邊緣與上下翼板間應當保證一定的距離，考慮到選取的腹板開孔孔徑較大，腹板開孔的垂向中心位置取yc/hw=0.5。

3.2 非線性有限元分析

通過對上述腹板開孔參數超規范要求的強橫梁有限元模型的非線性計算，得到腹板開孔在加強和未加強情況下，強橫梁的極限承載力隨開孔水平位置的變化曲線，如圖7所示。

對于腹板開孔不加強和加強的情況，滿足GJB要求的最大腹板開孔參數為，不加強:b/hw=0.33，yc/hw=0.33;加強:b/hw=0.5，yc/hw=0.33。為對比分析以上最大腹板開孔參數強橫梁的極限承載能力，這里也對它們進行了有限元計算，并得到其極限承載能力隨腹板開孔水平位置的變化曲線，見圖7。

圖7 強橫梁極限承載力隨開孔水平位置的變化曲線(加強和未加強）Fig.7 Ultimate load carrying capacity versus opening location x/l

從圖7中可以看出:

1）在腹板開孔不加強情況下，對于滿足GJB要求的最大腹板開孔強橫梁，當腹板開孔中心在不同水平位置時，其極限承載能力Qult/Qult，0≥0.9;

2）在腹板開孔加強的情況下，對于滿足GJB要求的最大腹板開孔強橫梁，當腹板開孔中心在不同水平位置時，其極限承載能力Qult/Qult，0≥1;

3）對腹板開孔參數超出規范要求的強橫梁，與不加強時相比，采用組合加強后，其極限承載力有明顯提高。當腹板開孔中心在xb/l=0.125和0.25時，基本與未開孔時一致，當腹板開孔中心在xb/l=0.33和xc/l=0.5時，其極限承載能力Qult/Qult，0與未開孔時相差不大于5%;

根據文中對單一加強方式參數的討論，圍緣扁鋼的寬度和復板的寬度超過一定值后對其極限承載能力的加強效果不明顯，圍緣扁鋼的厚度過大會影響到腹板開孔的有效孔徑，故參照GJB取br=12tw，Δa=b/2，tr=tw。因此，可以在保持組合加強方式其他參數不變的情況下，分別取復板厚度td=1.2tw和td=1.5tw，以適當提高腹板開孔尺寸b/hw=0.65和b/hw=0.75強橫梁的橫向極限承載能力，使Qult/Qult，0≥1。

4 結語

通過上述計算分析，總結與建議如下:

1）GJB給定的組合加強方式對腹板開孔梁極限承載能力有較明顯的加強效果;

2）對比圍緣扁鋼和復板2種加強方式，圍緣扁鋼對xb/l=0.125附近位置的腹板開孔強橫梁有較明顯的加強效果，可以較好地減弱空腹梁引起的次彎矩的影響;

3）當GJB給定的組合加強方式不能保證腹板開孔強橫梁達到其原有極限承載能力時，建議可以參照GJB規定，在組合加強方式其他參數不變的情況下，適當增大復板厚度提高腹板開孔強橫梁的橫向極限承載能力。同時，考慮到焊接殘余應力和建造工藝等因素的影響，對于腹板開孔尺寸b/hw≥0.75的強橫梁，不建議通過增大復板厚度以保證其原有的極限承載能力。

［1］RICHARD R，SOON H C.Design of steel and composite beams with web openings［J］.Journal of Constructional Steel Research，1993(25）:23 －41.

［2］DAVID D.AISC Design guide 2 － steel and composite beamswith web openings［M］.AISC Steel Design，1990.

［3］The ASCE Task Committee on Design Criteria for Composite Structures in Steel and Concrete.Proposed specification for structural steel beams with web openings［J］.Journal of Structural Engineering，ASCE，1992(118）:3315 －3325.

［4］LIU T C H，CHUNG K F.Steel beams with large web openings of various shapes and sizes:finite element investigation［J］.Journal of Constructional Steel Research，2003(59）:1159－1176.

［5］丁艷偉，楊平.船體桁材開孔后的極限強度研究［J］.船海工程，2011，40:44 －51.

［6］李波.腹板開孔鋼梁的極限承載力有限元分析［J］.建筑結構，2005(6）:41－42.

Discussion about reinforcement of beam with web openings based on GJB rules

ZHANG Ze-wen，ZHANG Shi-lian，ZHENG Yi-kan
(School of Naval Architecture Ocean and Civil Engineering，Shanghai Jiaotong University，Shanghai200240，China）

In order to satisfy the demand of the arrangement for the hull space，the parameters ofweb openings on beams tend to exceed the rules.In that case，negative influence is exerted on the transverse ultimate load carrying capacity.Therefore，some reinforcement methods should be taken to ensure the original transverse ultimate load carrying capacity.As for thatmatter，with one web beam selected as the study object，this paper analyses the transverse ultimate load carrying capacity of the reinforced beams with web openings firstly.And then itmakes a brief discussion about effects of the reinforcementmethods on the transverse ultimate load carrying capacity of beamswith web openings exceeding the rules in reference to the requirements of GJB 4000 －2000.Based on the analysis and discussion above，some conclusions and advice on the strength design for the web beams with web openings exceeding the rules can be obtained for reference.

beams with web opening;the reinforcementmethods;transverse ultimate load carrying capacity;non-linear finite element analysis

U661.43

A

1672－7649(2014）04－0053－05

10.3404/j.issn.1672－7649.2014.04.010

2012－10－29;

2012－11－27

章澤文(1988－），男，碩士研究生，研究方向為船舶與海洋工程結構物設計制造。