摘 要:介紹了一般螺紋聯接預緊力的計算方法和控制方法,并對某爆炸螺栓聯接預緊進行了詳細分析,總結了非標螺紋聯接中控制預緊力的基本方法,供非標螺紋聯接實際操作參考。
關鍵詞:預緊力;爆炸螺栓;擰緊力矩
1 引言
預緊能提高螺紋聯接的防松能力和疲勞強度,增強聯接的緊密性和剛性,從而提高聯接的可靠性。一般情況下,使用標準的工具擰緊螺紋聯接件時,憑操作者的經驗判斷擰緊程度即可,但對于關鍵聯接或實現特殊功能的非標準聯接問題,往往需要進行具體的分析和精確的計算。根據功能要求正確地進行結構設計,合理地確定預緊力的大小,并采取適當的方法進行控制,來提高連接的可靠性。
2 螺紋聯接預緊及其控制方法
2.1 螺栓載荷與變形關系
研究一個受軸向載荷的螺栓聯接,先作用預緊力Q,然后承受外拉力F。
螺栓未承受外拉力時,僅受預緊力Q,由于螺栓和被聯接件受力后發生彈性變形的原因,螺栓承受外拉力F時的總載荷F'并不等于工作載荷F與預緊力Q之和,而是工作載荷F與殘余預緊力Q'之和,如圖1所示。
2.2 預緊力的確定
凡承受拉力的螺栓連接,均需要適當預緊以提高連接的可靠性和緊密性。如果預緊力太小,在沖擊、振動、變載荷的作用下,會出現聯接松動,或者在正常承載情況下接合面出現縫隙。如果預緊力過大,螺桿靜載荷增大,導致聯接強度降低,甚至在擰緊時就被拉斷。
一般規定螺紋聯接的預緊應力σp不超過螺紋聯接件材料屈服極限σS的80%;航空航天工程中按σp≈0.35σS控制。有關確定預緊力大小的螺紋聯接設計準則:
a.對于按強度條件(不變形、不斷裂)設計的螺栓,應保證螺栓承受工作載荷時的應力小于螺栓材料的許用應力;b.對于受橫向載荷,接合面不允許相對滑動的聯接,要求預緊力要足夠大,以靠摩擦傳遞橫向力;c.對于受軸向載荷,接合面不允許出現縫隙的聯接,要求殘余預緊力Q'>0,一般按下面條件確定Q。
2.3 擰緊力矩與預緊力的關系
2.4 控制預緊力的方法
螺紋聯接的預緊方法要根據行業特點、工程規模、螺紋聯接結構形式等來合理選用,“感覺法”主要依賴于操作者的經驗,簡單、經濟但不可靠;“力矩法”普遍使用于一般重要聯接,精度較高;“力矩-轉角法”適用于自動化大量裝配場合;“測量螺栓伸長法”使用費時、費用高,用于特殊要求場合;“螺栓預脹法”用于汽輪機等熱力機械。
不同應用場合對螺紋聯接預緊力精度的要求也有不同,一味追求高精度是不經濟的。航空工程中的一般連接采用“感覺法”即可滿足設計要求,重要的連接部位廣泛采用“力矩法”——根據預緊力Q與擰緊力矩M的關系確定擰緊力矩,借助測力矩扳手或定力矩扳擰緊。
3 爆炸螺栓聯接預緊力控制
某系統的傘艙-傘筒連接/分離機構(兩套)采用了四枚爆炸螺栓。為達到高分離可靠性和低分離沖擊,該螺栓的設計強度受到嚴格限制,并且在使用過程中處于高應力狀態。該螺栓原設計軸向拉斷力為600kgf,在地面試驗階段多次出現“擰斷”問題。為確保飛行試驗階段的連接可靠性,經計算分析,將該螺栓設計軸向拉斷力提高到1500kgf,并采用“力矩法”對聯接預緊力進行控制,較好地解決了這一問題。
3.1 爆炸螺栓軸向載荷
根據傘筒在傘艙內的安裝結構設計,爆炸螺栓僅承受軸向拉力。在最大偏航角速度下,傘筒相對傘艙會產生較大的離心加速度;所以確定“最大偏航角速度情況”為爆炸螺栓的最大受力情況,此時離心加速度為:an=l·?棕2
式中:an-離心加速度;l-旋轉半徑;ω-最大偏航角速度。
根據系統參數1和ω得出an=9.4g,則離心力F=m·an。
按m=40kg,得F=376kgf,單個爆炸螺栓承受的最大拉力N=F/2=188kgf。
3.2 預緊力的確定
爆炸螺栓受傘筒在飛行中產生的交變載荷,為確保傘筒在傘艙內的安裝剛性,必須按傘艙-傘筒接合面的緊密性條件來確定Q,取預緊系數ν=3.0,則Q=νN=3×188=564kgf??梢姡A緊力已十分接近原設計的拉斷載荷,加之螺栓桿在擰緊過程中受拉扭復合應力作用,在與預緊力相對應的擰緊力矩下就很容易被“擰斷”。
3.3 擰緊力矩的確定
根據改進后的爆炸螺栓及其聯接結構的有關參數,按前面介紹的擰緊力矩計算公式可得擰緊力矩M=7.12N·m;使用定力扳手按7 N·m進行連接工藝控制,最終保證了該重要連接的可靠性。
4 結論與建議
對于非標設計,其螺紋聯接預緊一般采用感覺法,由具備相應資質和具有實際操作經驗的操作人員來保證;對于重要聯接則宜采用“力矩法”,由設計/工藝人員提出具體的預緊裝配技術要求,采用定力矩扳手來完成。對需要精確控制的的螺紋聯接件,可以按照螺紋聯接的實際使用條件進行實驗,得到擰緊力矩與預緊力的對應關系,并據此確定擰緊力矩,必將大大提高對預緊力的控制精度。
參考文獻
[1]姚兆生.機械零件強度計算手冊[M].北京:機械工業出版社,1987.
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