ZA27合金的熱變形及加工圖

李紅英，劉 洋，胡繼東，曾翠婷，魏冬冬

(中南大學 材料科學與工程學院，長沙 410083)

ZA27合金的熱變形及加工圖

李紅英，劉 洋，胡繼東，曾翠婷，魏冬冬

(中南大學 材料科學與工程學院，長沙 410083)

采用Gleeble?1500熱模擬實驗機進行熱壓縮試驗，研究ZA27合金的熱變形行為，在變形溫度為200~350 ℃、應變速率為0.01~5 s?1、工程應變為60%，基于Murty準則，建立ZA27合金的加工圖。結果表明：流變應力隨變形溫度的升高而減小，隨應變速率的提高而增大；在變形溫度為200~210 ℃、應變速率為0.01~0.1 s?1和變形溫度為250~350 ℃、應變速率為1~5 s?1的2個區域內易產生流變失穩現象；動態再結晶是導致流變軟化及穩態流變的主要原因，ZA27合金的安全熱加工區域的變形溫度在250~350 ℃之間、應變速率在0.1~1 s?1之間。

ZA27合金；熱變形；加工圖；動態再結晶

隨著有色金屬工業的快速發展，我國原材料資源短缺的矛盾日益嚴重，尤其是銅和鋁等大宗支柱性原料短缺，嚴重制約了我國有色金屬工業及關聯產業的發展，從而影響我國國民經濟的持續健康發展。鑒于銅資源緊張，且價格較高，高鋁鋅基合金的開發應用日益受到關注[1]，但相比鋁合金和銅合金，我國對高鋁鋅基合金的應用基礎研究還遠遠不夠，缺乏對合金的凝固機理、合金化機理、相變機理和強化機制的深入認識。目前，開發的高鋁鋅基合金普遍存在性能穩定性差、耐蝕性差、抗蠕變能力差、高溫強度低、鑄態下塑性和韌性低及熱膨脹系數大等缺點，嚴重阻礙了高鋁鋅基合金的應用與發展[2]。國內外的研究工作者對鋁合金、鎂合金、鈦合金和合金鋼等的高溫變形特性進行了大量研究[3?9]，并建立了相應的熱變形流變應力模型，而關于高鋁鋅基合金熱變形行為研究的報道甚少[10?11]。加工圖是用于研究金屬高溫塑性變形行為的有效手段，采用加工圖與金相組織相結合的方法能夠很好地描述金屬在高溫變形時的組織演變與塑性變形參數之間的關系，分析材料的塑性變形機理，從而達到優化熱加工工藝以及控制材料組織的目的。為此，基于在Gleeble?1500熱力模擬機進行的圓柱體熱壓縮實驗，本文作者研究了ZA27合金的熱變形特性及組織演變規律，建立實驗合金熱變形的加工圖，為制定熱加工工藝提供理論依據。

1 實驗

表1所列為實驗用ZA27合金的化學成分，在熱壓縮前對合金鑄錠進行均勻化處理，處理制度為 360℃、12 h，隨爐冷卻。

表1 ZA27合金的化學成分Table 1 Composition of ZA27 alloy (mass fraction, %)

將均勻化退火后的鑄錠制成Rastegaev壓縮試樣，尺寸為d 10 mm×15 mm，兩端帶有d 9 mm×0.2 mm的凹槽，壓縮時在凹槽內填充潤滑劑(80%石墨+20%機油)，以減小與壓頭間的摩擦，從而減小試樣的不均勻變形，避免試樣產生嚴重鼓形。在Gleeble?1500熱力模擬實驗機進行單道次熱壓縮實驗，根據合金成分及其相圖[12]制定熱壓縮試驗制度，變形溫度分別為200、250、300和350 ℃，應變速率分別為0.01、0.1、1和5 s?1，工程應變均為60%。在1 min內加熱至變形溫度，保溫 3 min，壓縮變形后，立即水淬，以保留高溫變形組織。沿與壓縮軸平行的縱截面截取金相試樣，利用POLYVER-MET金相顯微鏡觀察試樣的顯微組織。

2 結果與討論

2.1 真應力—真應變曲線

圖1 不同條件下ZA27合金熱壓縮變形的真應力—真應變曲線Fig. 1 True stress—true strain curves of ZA27 alloy during hot compression deformation under different conditions: (a) 0.01 s?1;(b) 0.1 s?1; (c) 1 s?1; (d) 5 s?1

圖1 所示為實驗合金熱壓縮變形的真應力—真應變曲線。由圖1可以看出，在同一應變速率下，真應力隨變形溫度的升高而降低，在同一變形溫度下，真應力隨應變速率的增加而增大。合金在熱變形時存在硬化和軟化兩個過程，位錯增殖引起加工硬化，螺位錯交滑移和刃位錯攀移使異號位錯相互抵消，導致材料軟化。在變形初期，位錯相消引起的軟化不足以補償位錯增殖引起的硬化，因此真應力值逐漸增大。隨著應變量的增大，材料內部的空位濃度逐漸提高，達到一定變形程度后，刃位錯開始攀移，使材料的軟化程度提高，隨著變形的繼續進行，真應力—真應變曲線達到峰值后，當材料軟化程度超過硬化，真應力—真應變曲線持續降低。

2.2 加工圖

2.2.1 理論基礎

根據動態材料模型理論，材料在熱加工過程中單位體積內吸收的能量P可以分為耗散量G和協耗散量J兩個部分，如式(1)所示[13]。

式中：δ為流變應力；ε˙為應變速率；耗散量G為材料塑性變形引起的功率消耗，其中大部分轉化成粘塑性熱，其余以晶體缺陷能的形式存儲；協耗散量J為材料變形過程中組織演化所消耗的能量。

MURTY等[14]認為，當材料處于理想線性耗散狀態時，協耗散量J達到最大值Jmax，可以用式(2)表示，功率耗散效率η可以用式(3)表示，其物理意義為材料成形過程中顯微組織演變所耗散的能量與線性耗散能量的關系，在二維平面上由等功率耗散效率η輪廓曲線構成功率耗散圖。

式(3)中 G的積分需要將最小應變速率設定為ε˙= 0 ，但實驗過程中最小應變速率值不為0，為了解決這一問題，可將積分公式寫成兩個部分，如式(4)所示，而功率耗散效率η可以用式(5)表示。

MURTY等[14]根據大塑性變形極大值原理，提出了一種對任意流變應力—應變關系都適用的失穩評判準則，如式(6)所示，相比較而言具有更嚴密的理論基礎。

根據式(5)和(6)，編寫 Matlab程序，分別作出材料的耗散圖和失穩圖，將二者疊加即可得到熱加工圖。對于金屬材料而言，加工圖包含安全區、流變失穩區及危險區，在材料安全加工區域內，η值越大，能量耗散狀態越低，材料的加工性能越好。

2.2.2 加工失穩區

圖2所示為是應變量分別為0.4、0.5、0.6和0.7時的熱加工圖，圖中等高線上的數值代表功率耗散效率η，陰影部分代表熱加工失穩區。由圖2可以看出，應變量為0.4、0.5、0.6和0.7的加工圖具有兩個類似的失穩區，當應變量為0.4時，第1個失穩區的變形溫度為200~210 ℃、應變速率為 0.02~0.15 s?1，第2個失穩區的變形溫度為265~330 ℃、應變速率為2.5~5 s?1。隨著應變量的增大，第1個失穩區的面積逐漸減小，第2個失穩區面積逐漸增加，當應變量為0.5時，第1個失穩區的變形溫度為200~205 ℃、應變速率為0.02~0.1 s?1，第2個失穩區的變形溫度為250~350 ℃、應變速率為1.8~5 s?1。當應變量大于0.5時，隨著應變量的繼續增加，失穩區變化不大。

當變形條件處于第1個失穩區時，實驗合金的變形同時存在硬化和軟化兩種效應，在變形初期，加工硬化起主要作用，當應力達到峰值應力后，隨著變形的繼續進行，應力迅速下降，此時由絕熱溫升引起的軟化效應大于加工硬化效應，變形向一個局部區域集中，從而發生熱塑失穩，產生絕熱剪切帶等不均勻變形[15]，此外，在低溫區域變形時，還會產生由機械孿生引起的局部流變失穩，導致剪切開裂[16]。圖3所示為變形溫度為200 ℃、應變速率為0.01 s?1、變形程度為60%對應的金相組織。由圖3可以看出，組織中存在明顯的絕熱剪切帶，其形成方向與壓縮方向近似呈45°。當變形條件處于第2個失穩區時，由于應變速率較高，塑性變形產生的熱量不能及時向周圍傳遞，產生絕熱剪切變形，同樣也可能產生流變失穩。

2.2.3 加工危險區

由圖2可以看出，當變形溫度高于250 ℃、應變速率小于0.1 s?1時，隨變形溫度的升高和應變速率的降低，實驗合金的功率耗散效率急劇下降，且隨著應變量的增加，功率耗散效率下降的速率增大；當應變量為0.5時，功率耗散效率由22.2%下降到16%，降幅約為 28%；當應變量為 0.7時，功率耗散效率由24.2%降到4.6%，降幅達到81%。功率耗散效率急劇下降，對應熱加工性能的急劇惡化，表明該區域是合金的加工危險區，不適合進行熱變形[17]。圖4所示為加工危險區對應的金相組織，可以看出，實驗合金晶粒明顯粗化。變形溫度越高、應變速率越低，晶粒粗化越嚴重，合金的變形協調性越差，在大應變情況下可能產生加工裂紋，因此，在實際選擇熱加工參數時應予避免。

圖2 不同真應變時ZA27合金的加工圖Fig. 2 Processing maps for ZA27 alloy at various true strains (Number on contours representing efficiency of power dissipation in percent): (a) 0.4; (b) 0.5; (c) 0.6; (d) 0.7

圖3 200 ℃、0.01 s?1時ZA27合金變形后的顯微組織Fig. 3 Microstructure of ZA27 alloy compressed at 200 ℃and 0.01 s?1

2.2.4 加工安全區

以往研究表明[3]，功率耗散效率越高，越容易發生動態再結晶，動態再結晶可導致流變軟化并形成穩態流變，有利于材料的熱變形。圖5所示為2種不同變形條件下的動態再結晶組織，其中圖5(a)為250 ℃、0.01 s?1的變形條件，圖 5(b)為 300 ℃、1 s?1的變形條件。由圖 5(a)可以看出，存在明顯趨于等軸的細小晶粒，晶界彎曲不規則，隨著變形溫度的升高。由圖5(b)可以看出，當變形溫度為300 ℃時，動態再結晶進行得更充分，再結晶組織更明顯。由圖2可以看出，當變形溫度為250~350 ℃、應變速率為0.1~1 s?1時，功率耗散效率均大于25%，最大值達到了28.1%，說明在此變形條件下較易發生動態再結晶，因此，250~350 ℃的變形溫度和0.1~1 s?1的應變速率為實驗合金的最佳熱加工參數區。

圖4 不同變形條件時ZA27合金晶粒粗化區的金相組織Fig. 4 Metallographs of ZA27 alloy showing grain coarsening under different deformation conditions: (a) 300 ℃, 0.01 s?1;(b) 350 ℃, 0.01 s?1

圖5 不同變形條件下ZA27合金的動態再結晶組織Fig. 5 Dynamic recrystallization microstructures of ZA27 alloy under different deformation conditions: (a) 250 ℃, 0.1 s?1;(b) 300 ℃, 1 s?1

3 結論

1) 在變形初期，隨著應變量的增加，ZA27合金的流變應力逐漸增大，當流變應力達到峰值后，真應力—真應變曲線持續降低，在實驗條件下，ZA27合金的流變應力隨變形溫度的升高而降低，隨應變速率的增加而增大。

2) 對實驗合金進行熱加工時，存在2個會產生流變失穩現象的失穩區，相應形成絕熱剪切帶。當應變量小于0.5時，隨著應變量的增大，第1個失穩區的面積逐漸減小，第2個失穩區面積逐漸增加；當應變量大于0.5時，隨著應變量的繼續增加，失穩區變化不大。

3) 當變形溫度高于250 ℃、應變速率小于0.1 s?1時，實驗合金的功率耗散效率急劇降低，晶粒粗化嚴重。結合熱加工圖分析及微觀組織觀察結果，250~350 ℃的變形溫度和0.1~1 s?1的應變速率為ZA27合金的最佳熱加工參數區。

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Hot deformation and processing map of ZA27 alloy

LI Hong-ying, LIU Yang, HU Ji-dong, ZENG Cui-ting, WEI Dong-dong
(School of Materials Science and Engineering, Central South University, Changsha 410083, China)

The hot deformation behavior of ZA27 alloy were investigated by compressive tests on Gleeble?1500 thermal-mechanical simulating tester in the temperatures range of 200?350 ℃, strain rate range of 0.01?5 s?1and engineering strain of 60%. Based on Murty criterion, the processing map for the ZA27 alloy was obtained. The results show that the flow stress decreases with the increase of temperature, while increases with the increase of strain rate. The flow instability regimes appear at two different regimes: at the temperature of 200?210 ℃and the strain of 0.01?0.1 s?1,as well as at the temperature of 250?350 ℃ and the strain rate of 1?5 s?1. The dynamic recrystallization is the main reason for flow softening and stable flow. The hot deformation of ZA27 alloy can be carried out safely in the region with a strain rate of 0.1?1 s?1and temperature range of 250?350 ℃.

ZA27 alloy; hot deformation; processing map; dynamic recrystallization

TG301

A

1004-0609(2012)02-0365-06

湖南有色研究基金資助項目(Z2011-01-002)

2011-05-15；

2011-09-11

李紅英，教授，博士；電話：0731-88836328；E-mail: lhying@mail.csu.edu.cn

(編輯 龍懷中)