板狀結構缺陷電磁超聲導波檢測技術研究進展

劉 燕，王悅民，孫豐瑞，申傳俊

（1.海軍工程大學 理學院，武漢 430033；2.海軍工程大學 船舶與動力學院，武漢 430033）

近些年來，作為船舶維修手段之一的導波無損檢測技術，得到普遍重視，在船舶維修保障中發揮了極其重要的作用。導波探傷適用性廣泛，可以使用在幾乎所有船舶部件的無損檢測上，包括管材、板材、鑄件、鍛件和焊縫。其中板件由于在制造、成形過程中不可避免地存在少量缺陷，如分層、裂紋、劃傷等，同時由于外部加載以及使用環境的變化，也可能引起板件內部細小缺陷的擴展，進而造成破壞性事故，因此，對這些板形構件進行定期檢測，具有十分重要的意義。

對于板殼結構，常規的超聲檢測方法是超聲C掃描法［1－2］，也就是用探頭對被測工件進行逐點掃描，形成C掃描圖像，從而檢測工件是否存在缺陷。當被檢工件較大時，C掃描方法很費時，效率較低。隨著大型工件在工業中越來越廣泛的應用，需要一種高效便捷的檢測方法對其進行快速檢測。相對于常規超聲波而言，超聲導波能夠進行快速、長距離、大范圍、成本相對低的無損檢測，因此，目前導波無損檢測技術已成為超聲檢測領域研究的熱點。國內外眾多學者針對板結構的健康檢測進行了大量的研究工作［3－4］，包括含多處損傷板結構［5］對導波的散射問題，用數值計算方法研究了損傷周圍散射位移場的分布情況；利用導波對板厚2.76mm并蝕刻了一個人工腐蝕缺陷的鋼板［6］進行探測，通過分析不同模態對缺陷的敏感程度，選擇合適的模態用于對板狀結構中隱蔽腐蝕缺陷的檢測；對導波在各向異性層狀介質中［7］的傳播特性進行研究，提出缺陷檢測的算法，并利用該算法對有兩處損傷的復合板進行檢測。

對于厚度為幾個波長的薄板，當超聲波傳播一定距離后由于薄板上下表面不斷反射，使得此時超聲波已不再是普通的橫波或縱波，而是一種新的超聲波形式，即蘭姆波。由于蘭姆波在板中傳播時聲場遍及整個壁厚，傳播距離較長且衰減較小，因此蘭姆波常用于板狀材料的檢測。電磁超聲換能器（EMAT）激勵蘭姆波的技術可以用于非接觸、快速、全面地評估板材的健康狀況，無需加入耦合劑、重復性好，但相對壓電傳感器來說，其主要不足是換能效率比較低，因此，目前有很多研究者在控制導波的相關噪聲和信號提取方面做著進一步的研究。

1 用EMAT激發蘭姆波

EMAT技術的核心是電磁超聲換能器，該器件與傳統的壓電超聲換能器的本質區別在于其發射接收方式不同。EMAT靠電磁效應發射和接收超聲波，其能量轉換在被測工件表面的集膚層內直接進行，不需要與工件接觸并且不需要任何耦合介質。電磁超聲產生彈性波的機理主要依賴于材料的性質。在非鐵磁材料中，聲波的產生是洛倫茲力作用在材料晶格上的結果；在鐵磁材料中，磁致伸縮機制則是主要的換能機制。

電磁超聲在鐵磁材料中激勵Lamb波的探頭結構如圖1所示，曲折線圈和平行于Lamb波傳播方向的靜偏磁場是探頭的主要構成［8－9］。

圖1 電磁聲傳感器激發Lamb波的工作機制

BS為EMAT磁鐵產生的靜磁場，曲折線圈在高頻大功率發射電流JC激勵下在工件中產生交變電磁場Bd，并在工件集膚深度內感應出渦流JE；洛侖茲力F由下式給出［8］：

磁致伸縮是指當鐵磁材料磁化狀態發生改變時，其長度、體積或形狀相應發生變化的現象，變化形式主要有線性磁致伸縮、體積磁致伸縮和由退磁能引起的形狀效應等，后兩種變化一般都非常微弱。引起Lamb波激勵的主要是等體積的線性磁致伸縮效應。

圖2所示為磁致伸縮效應激勵SH0模式板波的機理［10］，當曲折線圈中通以高頻交變電流時，將在材料表層內感應出動態的交變磁場，如果忽略位移電流，按照安培定律會產生出動態的交變渦流，在靜態偏置磁場Hs作用下，發生磁致伸縮效應并產生應力，應力對材料晶格作用，從而產生應力波。低碳鋼薄板SH0模式板波的幅值最初隨著靜態磁場增加到最大值，然后逐漸減小到最小值，最后隨著相位倒置90°，增加到最大值。

圖2 磁致伸縮型電磁聲傳感器激發SH0板波的工作機制

圖3所示為磁致伸縮效應激勵S0模式Lamb波的機理，低碳鋼薄板S0模式板波的幅值最初隨著靜態磁場減為最小值，然后隨著相位倒置180°而增加，最后在沒有相位倒置下減少。

圖3 磁致伸縮型電磁聲傳感器激發S0模式Lamb波的工作機制

曲折線圈的制作可以采用扁平電纜、銅線等不同的方式，還可以將其做成印制電路板以提高換能效率并使其更加耐用。線圈的間距是EMAT設計的關鍵因素，其設計必須滿足相位匹配條件，即線圈間距為Lamb波波長的一半：

式中λ為波長；cP為波速；f為頻率；d為相鄰兩導線的中心距離。滿足相位匹配條件的線圈能使換能效率達到最大，激發和接收的信號幅值最高。

目前，EMAT應用很廣，包括對金屬母材的缺陷探測、焊縫的檢測、測厚、復合材料的檢測、鐵路鐵軌、車輪的檢測、應力測量和高溫檢測等。Raymond W Tucker［11］等利用EMAT對天然氣管道的焊縫與裂紋進行探測。Hirotsugu Ogi［12］等利用EMAT產生軸向剪切波，對旋轉軸的疲勞裂紋進行探測，以評估其壽命。Won－Bae Na［13］等利用 EMAT對填充混凝土的鋼管由于腐蝕而造成的壁厚變化以及管內壓力值的變化進行了研究，并利用柱狀波對鋼管的缺陷進行檢測，取得了比較好的效果。

在板狀結構缺陷研究方面，Riichi Murayama［14－15］等人做了大量的研究，他們利用 EMAT對冷軋鋼板可塑變形進行檢測研究，比較了洛侖茲力型和磁致伸縮型EMAT基本性能，用1mm厚的冷軋鋼板為例，磁致伸縮型EMAT檢測到的最大信號幅值出現在磁化電流增加到中間的位置，而洛侖茲力型EMAT檢測到的信號幅值隨著磁化電流的增加而增大。與洛侖茲力型EMAT相比，磁致伸縮型EMAT選取的最優化電流不到洛侖茲力型EMAT磁化電磁體所用最大電流的十分之一，而磁致伸縮型EMAT產生的最大幅值是洛侖茲力型EMAT的5倍多。同時，他們還利用EMAT開發了超聲波檢測機器人［16］，既能激勵SH平板波又能激勵Lamb波，用以對存儲器和管道進行自動檢測。Dixon［17］等人設計了一套非接觸EMAT裝置，在鋁板和鋼板中產生和檢測Lamb波和瑞利波，并且還設計了雙探頭［18－19］形式，用以表面缺陷和次表面缺陷的檢測。

國內最早將電磁聲用于無損檢測研究的是北京鋼鐵研究院的張廣純等［20－21］，他們通過發射大功率脈沖信號，在厚度為18mm的鋼板中產生Lamb波檢測缺陷，所用發射機功率＞50kW。為了消除EMAT檢測的盲區，該技術采用了兩個線圈同時進行檢測。目前對電磁聲無損檢測進行研究的機構有上海交通大學、中國科學院聲學研究所、中國礦業大學、清華大學。朱紅秀［22］通過試驗研究，確定了電磁超聲換能器最佳勵磁電流，并利用ANSYS有限元軟件，對用于鋼管缺陷檢測的電磁聲換能器的磁感應強度進行了計算，得到磁感應強度的分布規律。上海交通大學的張志剛、闕沛文［23］等人設計了一種新穎的SH波和Lamb波雙模式電磁超聲換能探頭，可有效應用于工業板材或管材的自動化在線檢測。清華大學的張永生、黃松嶺［24］等人設計了一種基于電磁超聲的鋼板裂紋檢測系統，可以直接在鋼板中激發超聲波，對裂紋的定位誤差≤1%。相對傳統的PET探傷裝置，EMAT探傷速度更快，例如EMAT自動探傷裝置針對24m長鋼板的一個探傷周期僅為34s，EMAT可在板內形成均勻的電磁超聲波場，使各區域的檢測靈敏度均勻，同時相鄰EMAT探頭間易形成重疊區域，滿足一些特殊的探傷要求。

2 EMAT的優化設計

在EMAT中，換能器已不單是通以交變電流的渦流線圈以及外部固定磁場的組合體，金屬表面也是換能器的一個重要組成部分，電和聲的轉換是靠金屬表面來完成的。為了提高EMAT的檢測效率，EMAT自身的設計至關重要。相對壓電傳感器來說，EMAT的主要不足是其換能效率比較低。對以洛侖茲力為原理工作的EMAT，當體波的波長遠大于集膚深度，且忽略因衍射而引起的損耗和放大器產生的噪聲，并假定已實現理想的匹配時，可以得到信噪比的表達式［25－26］：

式中p0為發射線圈輸入的功率；R0為線圈單位面積上的電阻；W 為線圈的寬度。從式中可以看出，影響系統效率最為關鍵的因素是所施加偏置磁場的磁感應強度，它與洛侖茲力和磁致伸縮力成正比，提高外磁場強度，可增大質點振動速度和聲強，提高接收電壓幅值，即提高了信噪比和檢測靈敏度。

EMAT線圈設計的原則是要提高線圈的轉換效率，產生在金屬表面傳播的超聲波。線圈的設計可采用直導線、折回線圈、螺旋線圈、“回”形線圈和“呂”形線圈。文獻［27］中，通過在EMAT的發射器線圈后設置一個鐵磁性材料，增加渦流值。EMAT磁鐵設計的原則是要能產生高強度的磁場，為了在介質表面和近表面形成強偏轉磁場，近幾年來，具有強磁場永磁體的采用，大大提高了EMAT的效率。相對較低換能效率的EMAT來說，采用高功率的激勵，不僅能提高信噪比，而且在超聲導波模式的選擇上有更重要的作用，電子器件的迅速發展使制造大功率的發射電路成為可能。冷濤等［28］研制的多功能電磁聲試驗平臺，為了抑制共模噪聲、提高信噪比，采用了前置放大器和主放大器兩項放大的形式，在電磁聲接收線圈的輸出端設置了前置差分放大器，把信號初步放大后再用雙絞線送至主放大器，進一步放大。

EMAT工作過程的理論研究主要集中在EMAT的建模仿真及對電磁超聲波發射和接收物理過程的認知上。準確的模型有利于對EMAT工作過程的分析，并指導系統優化。有限元分析基于變分原理，從全新的角度求解一類偏微分方程，不僅求解性能好，而且求解精度也較高，是一種應用于EMAT模型行之有效的數值分析方法［26］。Dutton［29］利用三維有限元建模和仿真分析，在不增設前置放大的前提下，通過對EMAT的優化設計，使其磁感應強度從0.29T增加至0.52T，當提離距離＜0.5mm時，信噪比由8.3增加為16.5。Koorosh Mirkhani利用三維有限元模型第一次完整詳細地給出了靜態磁通的計算［30］，從而為磁場的合理配置提供了設計依據。

3 超聲導波聚焦

由于導波傳播過程中存在的頻散效應，在任意頻率下至少存在兩種模態，并且某些模態在高頻時散射嚴重，使得信號的識別比較困難，特別是多缺陷板的導波檢測信號識別更是一個難題。為了補償導波的頻散，實現導波的聚焦，Rose的研究團隊提出了導波聚焦理論，Hayashi［31］利用半分析有限元方法對其進行了數值模擬，采用梳狀傳感器陣列利用相位補償方法對管道進行了導波聚焦試驗，獲得了較好的效果。國內外有很多單位和研究者從事聚焦理論的研究，其中大多數集中在基于壓電效應的超聲導波技術。1989年Fink等人在超聲方面獲得了時間反轉技術聚焦能力的結論后，時間反轉技術成為科學家們理論和試驗研究的一大熱點［32］。所謂時間反轉法，即將不同傳感器接收到的聲源發射信號，按其時間歷程的反向過程重新向介質發射回去，使得信號先到后發、后到先發，同時回到波源處，該處理是有效地實現聲源信號重構的一種方法。當波源在結構中激發出一定形式的波形后，信號被傳感器捕獲得到監測信號，將這些監測信號時間反轉，并在各自的傳感器上同時加載，則這些信號同時同相到達波源處，形成聚焦。1998年中國科學院研究所的魏煒、劉晨、汪承灝［33］進行了利用時間反轉法使得聲束在固體中自適應聚焦的研究，對采用實際上能實現的、有限個數的、有限寬度的條狀元構成換能器陣列，作時間反轉鏡進行理論分析和試驗。理論分析得出了簡明的解析結果，試驗結果證明，時間反轉法可以實現信號的聚焦增益，提高聲波信號在固體介質中的信噪比。滕飛［34］用時間反轉蘭姆波進行了檢測板材缺陷的試驗，根據鋁板中可能存在的缺陷形式，人工預制模擬缺陷，利用時間反轉聚焦信號對幾種樣板檢測，通過對信號能量分布的分析，實現對缺陷的存在和位置的判定，解決了蘭姆波在固體介質中傳播出現的能量分散問題。陳妍［35］用同樣的方法在有裂紋鋁板上分別做了單通道試驗和多通道試驗，通過對比有裂紋鋁板與無裂紋鋁板上的聚焦信號并分析聚焦信號的主副瓣比值變化，研究裂紋的定位方法。

超聲相控陣技術最早應用在醫療領域，后來逐漸被應用到噪聲源識別、相控陣雷達等方面，近來的研究應用表明，超聲相控陣成像技術對工業構件內部具有極好的實時成像能力，可準確檢測出物體中的缺陷，并確定其位置、大小和性質。常規的超聲波檢測通常采用一個壓電晶片來產生超聲波，只能產生一個固定的波速，其波形是預先設計的且不能更改。相控陣探頭由多個小的壓電晶片按照一定序列組成，使用時相控陣儀器按照預定的時序對探頭中的一組或者全部晶片分別進行激活，每個激活晶片發射的超聲波速相互干涉形成新的波速，波速的形狀、偏轉角等可以通過調整激發晶片的數量、時間來控制。相控陣對晶片進行激活時所遵循的規則，即以何種方式的延時進行觸發稱為聚焦法則（focal law），采用相控陣的方法，可以根據需要設置多組聚焦法則，產生多組不同角度的波速同時進行掃查。常用的相控陣陣列有線陣、矩陣、環陣等，其中一維線型陣列容易編程控制，并且費用較低。一維線陣如圖4所示［36］，其中陣元數量為N，陣元中心間距為d，陣元寬度為a，θ為輻射角，r及ri分別為場點p（r，θ）到陣列中第1個和第i個陣元的距離。利用相控陣技術對材料及構件進行無損檢測時，為了獲得最好的檢測效果，需在某一特定方向（即偏轉方向）上聲壓值最大，而在其他方向的聲壓值最小。陣列相控陣換能器參數優化的目的在于使波速具有最小的方向銳角，消除柵瓣，抑制旁瓣幅值，優化設計參數包括N，d，a及λ（即中心頻率f）。

圖4 線形相控陣列的輻射聲場

電磁聲傳感器相控陣聚焦技術可以借鑒壓電式超聲導波相控陣聚焦方法，但傳感器基于的物理特性不同，存在本質的差別，不能照搬。Maclauchlan等人用有限元數值模擬方法來優化設計磁鐵的配置，并采用相控陣的方法來實現聚焦［25］，該EMAT已達到32通道、最大100kW的驅動功率，可調整聲束20000次／s。Sawaragi在原有的4單元相控陣EMAT的基礎上，研制了具有8個發射器和8個接收器的8單元相控陣EMAT［37］，并通過對管道上的人為缺陷進行檢測，證明了其檢測性能的提高。

4 板狀結構缺陷超聲波成像技術

EMAT對噪聲十分敏感，僅從結構上優化往往很難達到滿意效果，對接收信號的處理也是EMAT系統設計中必不可少的環節［38］。超聲波成像技術也被應用于EMAT接收信號的處理中。Hutchins等人采用合成孔徑聚焦技術（SAFT）對檢測信號進行處理并成像，同時對常用SAFT法作了修正，更適于EMAT信號的處理［39］。1993年 Hutchins對鋁板中的孔類缺陷［40］進行了層析成像研究。試驗表明，采用脈沖激光源和電磁聲換能器接收產生的蘭姆波信號可用于薄板材料的結構變化層析成像。斯坦福大學的Chun H和Fu－Kuo Chang等人［41］研究了綜合時間反轉成像方法和合成孔徑技術，實現了對損傷的監測。

當板材中有缺陷存在時，Lamb波傳播到缺陷位置時有一部分發生了反射和散射［42］，大部分還是繞過了缺陷繼續向前傳播，當遇到大的反射邊界時又反射回來被EMAT接收裝置接收。由于缺陷對Lamb波傳播的“阻隔”作用，使得最終接收到的Lamb波信號能量比沒有缺陷時變小了，反映在時域波形上就是反射波包的幅值變小，此外由于缺陷對Lamb波的反射作用，使得有一部分Lamb波反射回去被接收裝置接收，這時就會有一個小的波包出現，較原來沒有缺陷的情況而言，波形會發生較大畸變。通過波形對比觀察，如果邊界反射波包幅值有衰減，就可以判斷接收探頭與反射邊界之間存在缺陷。根據邊界反射波包的衰減程度，可以判斷缺陷的大小。同時還可以根據缺陷反射波包的幅值大小來判斷缺陷的大小，通過它在時間軸上出現的時間來計算出具體的缺陷位置。然而，由于系統的其他自然變化（如溫度等）引起信號的各種改變，這種與基準信號模式比較的方法很容易導致損傷誤報。為了減小對基準數據的依賴性，根據時間反轉方法的思想，將聚焦時刻結構中各點的波動幅值顯示出來，能量最大的地方為聚焦處，即損傷處，進而實現對損傷的成像監測。在計算機中處理波形數據，成像算法是核心，對于一個含有N個超聲探頭的EMAT陣列采用相控陣掃查，首先輪流選擇一個探頭作為激勵器，其它探頭作為傳感器，獲得各方向的損傷散射信號，再利用這些信號對損傷進行合成成像，采用改進的成像算法：

式中Amn為權值系數，為簡單起見，在后面的成像中均取相同的放大系數，取值為1010；fmn為第m個探頭激勵，第n個探頭接收到的損傷散射信號絕對值包絡；Rijm和Rijn分別為該像素點到激勵探頭m和接收探頭n的距離；t0為輸入激勵信號的時刻；v為Lamb波傳播速度。式（4）各符號可以用圖5說明［43］。

圖5 損傷成像時間反轉法原理

5 有待解決的問題

電磁超聲傳感器在鐵磁材料中激勵蘭姆波的換能結構和機理模型，以及磁致伸縮機制在弱磁化狀態下影響換能效率的主導機制是整個研究的基礎和難點，理論上應盡量減少各種能量的泄露，提高電、磁、力、聲波等能量的相互轉換效率，因此，需先對模型進行數值分析，換能器中從電能轉換為聲波能的每一功能部件都要進行優化設計和計算，并用試驗結果進行驗證。

電磁超聲相控陣的優化設計，雖然可以借鑒一些現有的壓電式傳感器陣列布置，但電磁超聲傳感器與壓電式傳感器有本質的不同，因此還需對電磁超聲導波的聚焦特征、激勵信號的時間延遲和幅值控制對聚焦的影響、激勵點與目標間的距離變化條件下聚焦的潛力等進行大量的理論和試驗研究。

電磁超聲導波平板無損檢測定量化的研究是建立在大量試驗的基礎上，尋找并提取可以體現定量化的特征信息參數，通過反演重構方法，建立缺陷與檢測／接收信號間的關系模型。由于導波具有多模式及頻散特性，給檢測信號的辨識增加了難度，需要在時域、頻域與空間域選取多種信號處理技術和算法，建立導波反射信號與缺陷類型的對應關系。

［1］Rose J L.Ultrasonic Wave in Solid Media［M］.U K：Cambridge University Press，1999：353－354.

［2］周正干，馮占英，高翌飛，等.超聲導波在大型薄鋁板缺陷檢測中的應用［J］.航空學報，2008，29（4）：1045.

［3］Woo－Joon Song，Joseph L Rose，Henry Whitesel.Detection of damage in a ship hull using ultrasonic guided waves［J］.Review of Quantitative Nondestructive E－valuation，2002（21）：173－180.

［4］Diligent O，Grahn T，et al.The low－frequency reflection and scattering of the S0Lamb mode from a circular through thickness hole in a plate：Finite Element，analytical and experimental studies［J］.Journal of A－coustical Society of America，2002，112（6）：2589.

［5］鄧慶田，楊智春.導波在多損傷板結構中的散射［J］.振動與沖擊，2010，29（4）：40－43.

［6］劉增華，何存富，吳斌.利用蘭姆波對板狀結構中隱蔽腐蝕缺陷的檢測［J］.實驗力學，2005，20（2）：166－170.

［7］Kudela P，O stachowiez W，Zak A.Damage detection in composite plates with embedded PZT transducers［J］.Mechanical Systems and Signal Processing，2008（22）：1327－1335.

［8］張志鋼，闕沛文，雷華明.蘭姆波的電磁超聲磁致伸縮式激勵及其特性［J］.上海交通大學學報，2006，40（1）：133－137.

［9］Jian X，Dixon S，Grattan K T V，et al.A model for pulsed rayleigh wave and optimal EMAT design［J］.Sensors and Actuators A，2006，128（1）：296－304.

［10］Riichi Murayama.Driving mechanism on magnetostrictive type electromagnetic acoustic transducer for symmetrical vertical－mode Lamb wave and for shear horizontal－mode plate wave［J］.Ultrasonics，1996（34）：729－736.

［11］Raymond W Tucker，Stephen W Kercel.Characterization of gas pipeline flaws using wavelet analysis［C］.Sixth International Conference on Quality Control by Artificial Vision，USA：SPIE，2003，5132：485－493.

［12］Hirotsugu Ogi， Takayuki Hamaguchi， Masahiko Hirao.In－situ monitoring of ultrasonic attenuation during rotating bending fatigue of carbon steel with electromagnetic acoustic resonance［J］.Journal of Alloys and Compounds，2000（310）：436－439.

［13］Won－Bae Na，Tribikram Kundu，Yeon－Sun Ryu.Concrete filled steel pipe inspection using electro magnetic acoustic transducer（EMAT）［C］.Smart Structures and Materials，USA：SPIE，2005，5765：74－84.

［14］Riichi Murayam，Kazuhiro Misumi.Development of a non－contact stress measurement system during tensile testing using the electromagnetic acoustic transducer for a lamb wave［J］.NDT＆E International，2006（39）：299－303.

［15］Riichi Murayama，Koichi Mizutani.Conventional electromagnetic acoustic transducer development for optimum Lamb wave modes［J］.Ultrasonics，2002（40）：491－495.

［16］Riichi Murayam，Shunnichi Makiyama， Mitutoshi Kodama.Development of ultrasonic inspection robot using an electromagnetic acoustic transducer for a Lamb wave and an SH－plate wave［J］.Ultrasonics，2004（42）：825－829.

［17］Dixon S，Palmer S B.Wideband low frequency generation and detection of Lamb and Rayleigh waves using electromagnetic acoustic transducers（EMAT）［J］.Ultrasonics，2004（42）：1129－1136.

［18］Edward R S，Sophian A，Dixon S.Dual EMAT and PEC non－contact probe：applications to defect testing［J］.NDT＆E International，2006（39）：45－52.

［19］Jian X，Dixon S，Edwards R S.Coupling mechanism of an EMAT［J］.Ultrasonics，2006（44）：653－656.

［20］張勇，陳強，孫振國，等.用于無損檢測的電磁超聲換能器研究進展［J］.無損檢測，2004，26（6）：275－279.

［21］張廣純，陸原，李希英，等.電磁超聲自動探傷技術［P］.中國：CN102202C，1993－09－22.

［22］朱紅秀，吳淼，劉卓然，等.電磁超聲傳感器（EMAT）最佳磁感應強度的研究［J］.煤炭學報，2005，30（4）：525－528.

［23］張志鋼，闕沛文，雷華明.Lamb波與SH板波雙模式電磁超聲檢測系統的設計與實驗［J］.工業儀表與自動化裝置，2005（5）：22－24.

［24］張永生，黃松嶺，趙偉.基于電磁超聲的鋼板裂紋檢測系統［J］.無損檢測，2009，31（4）：307－310.

［25］Maclauchlan D，Clack S，Cox B.Recent Advancement in the Application of EMATs to NDE［C］.16thWorld conference on NDT，Canada：Montreal，2004.

［26］王淑娟，康磊，趙再新，等.電磁超聲換能器的研究進展綜述［J］.儀表技術與傳感器，2006（5）：47－50.

［27］Palmer S B，Jian X，Dixon S.Eddy current enhancement for EMATs［C］.Sensor Systems and Networks：Phenomena，Technology，and Applications for NDE and Health Monitoring，USA：SPIE，2007，6530：13.

［28］冷濤，李明軒，黃振儼，等.電磁聲實驗平臺的研制與實驗研究［J］.聲學學報，2009，34（5）：437－444.

［29］Dutton B，Boonsang S，Dewhurst R J.A new magnetic configuration for a small in－plane electromagnetic acoustic transducer applied to laser－ultrasound measurements：Modelling and validation［J］.Sensors and Actuators，2006（125）：249－259

［30］koorosh Mirkhani，Chris Chaggares，Chris Masterson.Optimal design of EMAT transmitters［J］.NDT＆E International，2004（37）：181－193.

［31］Takahiro Hayashi，Koichiro Kawashima.Analysis of flexural mode focusing by a semianalytical finite element method［J］.Acoustical Society of Ameical，2003，113（3）：1241－1248.

［32］FINK M.Time reversal of ultrasonic fields－part［J］.Basic Principles IEEE Transactions on Ultrasonics Ferroelectrics and Frequency Control，1992，39（5）：555－566.

［33］魏煒，劉晨，汪承瀕.固體中時間反轉法的聲束自聚焦［J］.聲學學報，2000，25（4）：34－36.

［34］滕飛.基于時間反轉法的蘭姆波在鋁合金板材缺陷檢測中的應用［D］.哈爾濱：哈爾濱理工大學，2009.

［35］陳妍.材料缺陷的超聲波時間反轉定位方法研究［D］.哈爾濱：哈爾濱理工大學，2009.

［36］黃晶，周社育，闕沛文.線形超聲相控換能器陣列的參數優化［J］.壓電與聲光，2010，32（1）：51－54.

［37］Swawaragi K，Salzburger H J，Hübschen G.Improvement of SH－wave EMAT phased array inspection by new eight segment probes［J］.Nuclear Engineering and Design，2000（198）：153－163.

［38］Morrison J P，Dixon S，Potter M D G.Lift－off compensation for improved accuracy in ultrasonic lamb wave velocity measurement using electromagnetic acoustic transducers（EMATs）［J］.Ultrasonics，2006（44）：1401－1404.

［39］Hutchins D A.SAFT processing of noncontact ultrasonic NED data［C］.Ultrasonic Symposium，USA：Hondulu Hawaii，1989：661－664.

［40］Hutchins D A，Jansen D P，Edwards C.Lamb wave tomography using noncontact transduction［J］.Ultrasonic，1993，31（2）：97－103.

［41］Wang C H，Rose J T，Chang F K.A synthetic timereversal imaging method for structural health monitoring［J］.Smart Material and Structure，2004（13）：415.

［42］倪園.板狀結構缺陷的超聲蘭姆波檢測成像研究［D］.武漢：中國科學院武漢物理與數學研究所，2008.

［43］王晶，周波.鋁板結構主動Lamb波掃查合成損傷成像方法［J］.無損檢測，2010，32（4）：246－248.