3B空預(yù)器電流波動(dòng)大運(yùn)行分析及策略

摘要：3B空預(yù)器在高負(fù)荷時(shí)容易出現(xiàn)電流波動(dòng)大現(xiàn)象，容易造成空預(yù)器轉(zhuǎn)動(dòng)力矩過大，致使液力偶合器脫扣，導(dǎo)致3B空預(yù)器停轉(zhuǎn)。文章針對(duì)這一安全隱患進(jìn)行了分析，并找出解決方案。

關(guān)鍵詞：空預(yù)器；排煙溫度；軸向密封；徑向密封

中圖分類號(hào)：TK223文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：1009-2374（2012）15-0122-03

12009年1～4月風(fēng)煙參數(shù)整理

對(duì)2009年1月至4月3B空預(yù)器電流＞35A的各連續(xù)時(shí)段風(fēng)煙參數(shù)進(jìn)行整理，以尋找與3B空預(yù)器電流＞35A與有必然聯(lián)系的參數(shù)。在3B空預(yù)器電流＞35A時(shí)段：

第一，從負(fù)荷來看，當(dāng)前負(fù)荷并不完全固定，平均負(fù)荷有500MW的，也有600MW負(fù)荷的。因此3B空預(yù)器電流＞35A與負(fù)荷并無直接的關(guān)系。

第二，從3B空預(yù)器冷一次風(fēng)溫及冷二次風(fēng)溫來看，有大氣溫度低的時(shí)候，也有大氣溫度高的時(shí)候（14度至32度之間），顯然3B空預(yù)器電流＞35A與3B空預(yù)器電流冷風(fēng)溫度并無直接關(guān)系。

第三，從3B空預(yù)器熱一、二次風(fēng)溫來看，在11至14度范圍內(nèi)（熱一冷風(fēng)297℃～309℃，1熱二次風(fēng)311℃～325℃，2熱二次風(fēng)306℃～317℃）都有出現(xiàn)過3B空預(yù)器電流＞35A，3B空預(yù)器電流＞35A與3B空預(yù)器熱一、二次風(fēng)溫?zé)o直接關(guān)系。

第四，從3B空預(yù)器入口煙溫度來看，低點(diǎn)有357度，高點(diǎn)有375度，相差將近20度，3B空預(yù)器電流＞35A與3B空預(yù)器入口煙溫?zé)o直接關(guān)系。

第五，從3B空預(yù)器排煙溫度來看，在10至13度范圍內(nèi)（112℃～122℃，127℃～140℃）都有出現(xiàn)過3B空預(yù)器電流＞35A，3B空預(yù)器電流＞35A與3B空預(yù)器排煙溫度無直接關(guān)系。

綜合以上五點(diǎn)，單方面從負(fù)荷、空預(yù)器冷、熱風(fēng)溫度、空預(yù)器入口煙溫、排煙溫度來分析3B空預(yù)器電流＞35A并不準(zhǔn)確。3B空預(yù)器電流＞35A有時(shí)候出現(xiàn)在上述單一參數(shù)在低點(diǎn)，有時(shí)候又出現(xiàn)在高點(diǎn)；同時(shí)也可以說，當(dāng)上述單一參數(shù)在高點(diǎn)或低點(diǎn)時(shí)，3B空預(yù)器電流并不一定＞35A。兩者之間不存在必然的聯(lián)系。

然而從3B空預(yù)器冷熱端溫差來看，當(dāng)3B空預(yù)器電流＞35A時(shí)，各風(fēng)煙側(cè)冷熱端溫差值均達(dá)到某一小范圍波動(dòng)的固定值，尤其是一二次風(fēng)側(cè)冷熱端平均溫差及一次風(fēng)側(cè)冷熱端溫差，偏差在5～6℃（見表1），也就是說，當(dāng)前3B空預(yù)器電流＞35A時(shí)與各風(fēng)煙側(cè)冷熱端溫差值有著必然性（各風(fēng)煙側(cè)冷熱端溫差值必定高于某一小范圍波動(dòng)的固定值，尤其是一二次風(fēng)側(cè)冷熱端平均溫差及一次風(fēng)側(cè)冷熱端溫差），但以上所述并未證明：3B空預(yù)器各風(fēng)煙側(cè)冷熱端溫差值達(dá)至下表的所示的固定值，空預(yù)器電流就一定＞35A。

2負(fù)荷從400MW加至600MW又降至550MW的3B空預(yù)器風(fēng)煙參數(shù)變化趨勢(shì)

通過2009年03月25日負(fù)荷從400MW加至600MW穩(wěn)定后又降至550MW的3B空預(yù)器風(fēng)煙參數(shù)變化趨勢(shì)（在此期間3B空預(yù)器連續(xù)出現(xiàn)過3B空預(yù)器電流＞35A報(bào)警），以求找出3B空預(yù)器電流波動(dòng)與各參數(shù)的對(duì)應(yīng)關(guān)系。

負(fù)荷從400MW加至600MW過程中，3B空預(yù)器各風(fēng)煙側(cè)冷熱端溫差隨著負(fù)荷的增加而增大。

負(fù)荷從600MW減至400MW過程中，3B空預(yù)器各風(fēng)煙側(cè)冷熱端溫差隨著負(fù)荷的降低而減小。

當(dāng)3B空預(yù)器各風(fēng)煙側(cè)冷熱端溫差升高某一數(shù)值并長(zhǎng)時(shí)間穩(wěn)定（不出現(xiàn)大波動(dòng)），則3B空預(yù)器電流會(huì)頻繁出現(xiàn)＞35A報(bào)警。

當(dāng)3B空預(yù)器各風(fēng)煙側(cè)冷熱端溫差未達(dá)到某一數(shù)值并長(zhǎng)時(shí)間穩(wěn)定，則3B空預(yù)器電流不會(huì)頻繁出現(xiàn)＞35A報(bào)警。

綜合以上4點(diǎn)，隨著負(fù)荷升高，3B空預(yù)器各風(fēng)煙側(cè)冷熱端溫差也隨著升高，當(dāng)達(dá)到某一數(shù)固定的數(shù)值時(shí)，3B空預(yù)器電流會(huì)頻繁出現(xiàn)＞35A報(bào)警；隨著負(fù)荷的的降低，3B空預(yù)器各風(fēng)煙側(cè)冷熱端溫差也隨著降低，當(dāng)?shù)陀诘侥骋粩?shù)固定的數(shù)值時(shí)，3B空預(yù)器電流＞35A報(bào)警復(fù)位。

通過上述分析，可以得出：只有3B空預(yù)器各風(fēng)煙側(cè)冷熱端溫差高于某一固定值（小范圍偏差）并穩(wěn)定，則3B空預(yù)器電流會(huì)頻繁出現(xiàn)＞35A報(bào)警。

3從空預(yù)器密封裝置來解釋

回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器為了減少漏風(fēng)設(shè)有徑向、軸向和旁路密封裝置。

第一，徑向密封裝置。徑向密封裝置由冷、熱端扇形密封板和冷、熱端徑向密封片組成。扇形密封板安裝在預(yù)熱器的靜止部件上，徑向密封片安裝在轉(zhuǎn)子的徑向隔板上，運(yùn)行中調(diào)節(jié)扇形板和徑向密封片的間隙，即可控制預(yù)熱器的徑向漏風(fēng)。本預(yù)熱器在徑向漏風(fēng)上有所改進(jìn)，由于扇形板的中心角為20°，而相鄰兩道徑向密封片的中心角為10°，因此，始終有兩道徑向密封片處于扇形板的范圍內(nèi)，從而大大減小了預(yù)熱器的徑向漏風(fēng)。

第二，軸向密封裝置。軸向密封裝置由軸向密封片和軸向密封板組成，軸向密封片安裝在預(yù)熱器轉(zhuǎn)子圓筒外側(cè)，并對(duì)應(yīng)于每塊徑向隔板的位置上，沿整個(gè)轉(zhuǎn)子的高度裝設(shè)。三塊軸向密封板裝在煙氣倉(cāng)和一、二次風(fēng)倉(cāng)分隔區(qū)的外殼板上，調(diào)節(jié)軸向密封板與軸向密封片的間隙，可控制軸向漏風(fēng)，同徑向密封一樣本預(yù)熱器的軸向密封裝置也改進(jìn)為雙密封結(jié)構(gòu)，大大減小了軸向漏風(fēng)。

第三，旁路密封裝置。旁路密封裝置由安裝在上、下連接板上的環(huán)形密封角鋼和安裝在轉(zhuǎn)子圓周上的“T”字鋼組成，其作用是限制煙氣、空氣在經(jīng)過預(yù)熱器的傳熱元件時(shí)從轉(zhuǎn)子與外殼之間的間隙旁路通過。旁路漏風(fēng)是預(yù)熱器漏風(fēng)的一部分。

第四，當(dāng)空氣預(yù)熱器運(yùn)行時(shí)，由于自上而下通過轉(zhuǎn)子的煙氣溫度較高，自下而上通過轉(zhuǎn)子的空氣溫度較低，因此形成了整個(gè)預(yù)熱器轉(zhuǎn)子從熱端到冷端的溫度梯度，使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生蘑菇狀變形，當(dāng)空預(yù)器各風(fēng)煙側(cè)冷熱端溫差越大，則這種變形就越大，則容易造成空預(yù)器密封裝置與定子發(fā)生摩擦，致使空預(yù)器電流升高。

第五，從2009年1月24日中班及2009年1月25日中班發(fā)生3B空預(yù)器電流頻波動(dòng)時(shí)，值班人員曾進(jìn)行強(qiáng)提空預(yù)器徑向密封于扇形板處理，但空預(yù)器電流波動(dòng)并未得到改善，故可以排除徑向密封的影響。

第六，目前3B空預(yù)器（給煤機(jī)平臺(tái)層處）靠一次風(fēng)側(cè)有規(guī)律連續(xù)間歇性摩擦聲，而其它部位則無明顯的磨擦聲，則3B空預(yù)器靠一次風(fēng)側(cè)則軸向密封片與密封板發(fā)生摩擦的可能性較大。

第七，從2009年4月2日中班發(fā)生3B空預(yù)器電流頻波動(dòng)的曲線來看，波動(dòng)周期為57秒，這與3B空預(yù)器實(shí)測(cè)轉(zhuǎn)動(dòng)周期相吻合（57秒/每轉(zhuǎn)一圈），則有可能是只有某一角度的軸向密封片與定子間隙過小，當(dāng)轉(zhuǎn)動(dòng)到一次風(fēng)側(cè)的軸向密封板處發(fā)生摩擦，致使空預(yù)器出現(xiàn)大的波動(dòng)，且每57秒出現(xiàn)一次，則就出現(xiàn)3B空預(yù)器電流頻繁出現(xiàn)＞35A報(bào)警。

綜上所述可得出結(jié)論：由于3B空預(yù)器某一角度的軸向密封片與定子間隙過小，當(dāng)鍋爐爐內(nèi)結(jié)焦、加負(fù)荷、煤種變化、制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式改變、大氣溫度的改變等因素的影響，造成3B空預(yù)器各風(fēng)煙側(cè)冷熱端溫差某一數(shù)值范圍內(nèi)并穩(wěn)定，則3B預(yù)熱器轉(zhuǎn)子從熱端到冷端的溫度梯度較大，轉(zhuǎn)子產(chǎn)生的蘑菇狀變形較大，致使該角度的軸向密封片轉(zhuǎn)動(dòng)到一次風(fēng)側(cè)的軸向密封板處發(fā)生摩擦，使空預(yù)器出現(xiàn)大的波動(dòng)，且每57秒出現(xiàn)一次，這就是出現(xiàn)3B空預(yù)器電流頻繁出現(xiàn)＞35A報(bào)警的根本原因。

4解決策略

第一，空預(yù)器運(yùn)行中，檢修人員可進(jìn)行3B空預(yù)器一次風(fēng)側(cè)軸向密封板的調(diào)整，但由于只是某一角度的軸向密封片間隙過小，因此這種方法使得3B空預(yù)器所有的軸向密封片間隙增大，勢(shì)必大大增加鍋爐漏風(fēng)系數(shù)，影響鍋爐的經(jīng)濟(jì)性。

第二，利用停爐機(jī)會(huì)，找出3B空預(yù)器出現(xiàn)間隙過小的密封片并進(jìn)行調(diào)整，這是根本的解決方法。

第三，當(dāng)3B空預(yù)器出現(xiàn)電流波動(dòng)大時(shí)，運(yùn)行人員可采取進(jìn)行鍋爐水冷壁吹灰、降負(fù)荷、調(diào)整制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式、調(diào)整燃燒配風(fēng)等方式，盡可能降低3B空預(yù)器入口煙溫，減少3B預(yù)熱器轉(zhuǎn)子從熱端到冷端的溫度梯度，減少空預(yù)器轉(zhuǎn)了的蘑菇狀變形。

第四，當(dāng)升負(fù)荷時(shí)要密切注意空預(yù)器電流。

第五，當(dāng)外界大氣溫度較低時(shí)，尤其是冬季，3B空預(yù)器出現(xiàn)電流波動(dòng)大的負(fù)荷點(diǎn)會(huì)提前。

第六，吹灰方式應(yīng)根據(jù)煤種變化、爐內(nèi)結(jié)焦情況、負(fù)荷情況等及時(shí)進(jìn)行調(diào)整。

5結(jié)語(yǔ)

綜上所述，本廠3B空預(yù)器電流波動(dòng)大問題，其主要原因?yàn)橐淮物L(fēng)側(cè)某一軸向密封板間隙過小，勢(shì)必利用停爐機(jī)會(huì)進(jìn)行調(diào)整，同時(shí)在運(yùn)行中要密切關(guān)注參數(shù)的變化趨勢(shì)，在運(yùn)行控制上加以調(diào)整，真正做到“有的放矢”，做好設(shè)備的運(yùn)行與維護(hù)，保障設(shè)備的安全和穩(wěn)定運(yùn)行。

參考文獻(xiàn)

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作者簡(jiǎn)介：吳德朝（1973-），男，廣東韶關(guān)人，廣東國(guó)華粵電臺(tái)山發(fā)電有限公司助理工程師，研究方向：火力發(fā)電廠運(yùn)行集控。

（責(zé)任編輯：文森）