鍛造Cr13Ni4鋼回火工藝與逆變奧氏體及性能的關(guān)系研究

郭秋娟 孫麗坤 樊翔宇 張國(guó)利 張海峰 慕傳友

(1.天津重型裝備工程研究有限公司，天津 300457；2.中國(guó)第一重型股份有限公司，黑龍江161042)

鑄造Cr13Ni4型馬氏體不銹鋼因其優(yōu)良的鑄造和焊接性能、良好的強(qiáng)韌性及耐腐蝕性被廣泛應(yīng)用于水輪機(jī)組件、閥體、核電站壓力容器及海上的鉆井平臺(tái)中[1～4]。鍛造通常能細(xì)化晶粒、改善成分偏析、顯著改善和消除鑄造缺陷，因此經(jīng)鍛造的Cr13Ni4馬氏體不銹鋼的性能更加優(yōu)良，應(yīng)用前景更加廣闊。另外，此鋼種的一個(gè)特點(diǎn)是，逆變奧氏體的含量對(duì)其綜合性能影響很大[1，4]。本文利用熱膨脹儀、X射線衍射儀(XRD)、力學(xué)性能試驗(yàn)等對(duì)鍛造Cr13Ni4馬氏體不銹鋼中逆變奧氏體與回火工藝及性能之間的關(guān)系進(jìn)行了研究，可為生產(chǎn)中制定合理的熱處理工藝提供理論指導(dǎo)。

1 試驗(yàn)材料及方法

試驗(yàn)材料取自電爐加爐外精煉的鋼錠，經(jīng)過鍛造成形后，再進(jìn)行鍛后及性能熱處理。

首先對(duì)試料進(jìn)行1 020℃正火處理；然后進(jìn)行一次回火，回火溫度從570℃到690℃，空冷；接著對(duì)經(jīng)過570℃到630℃之間一次回火的試料分別進(jìn)行570℃和590℃二次回火。為驗(yàn)證逆變奧氏體的穩(wěn)定性，本實(shí)驗(yàn)利用XRD對(duì)590℃和610℃回火冷卻前后的試樣進(jìn)行逆變奧氏體含量的測(cè)定。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 正火組織

利用XRD對(duì)試樣中逆變奧氏體的含量進(jìn)行測(cè)定。結(jié)果表明，經(jīng)1 020℃正火的試樣中全部為馬氏體相，沒有殘余奧氏體相，即后續(xù)回火過程產(chǎn)生的奧氏體均為逆變奧氏體。

2.2 一次回火溫度對(duì)鋼中逆變奧氏體含量的影響

此鋼逆變奧氏體含量及洛氏硬度隨一次回火溫度的變化趨勢(shì)如圖1所示。可以看出，隨著一次回火溫度的升高，鋼中逆變奧氏體的含量先升高后降低最后降至0；與之相對(duì)應(yīng)的是，材料的硬度值先降低后升高，在逆變奧氏體含量達(dá)到最高時(shí)，材料的硬度值達(dá)到谷值。這說明此Cr13Ni4馬氏體不銹鋼中的逆變奧氏體存在失穩(wěn)現(xiàn)象，即隨著回火溫度的升高，位于回火馬氏體板條間的高溫逆變奧氏體不穩(wěn)定，冷卻時(shí)部分或全部轉(zhuǎn)變成了淬火馬氏體[3]。二次回火溫度須低于此失穩(wěn)溫度，因?yàn)樾律傻鸟R氏體使材料在服役條件下不穩(wěn)定，同時(shí)這種硬脆相也惡化材料的韌性[4]。

圖1 逆變奧氏體含量及硬度與一次回火溫度的關(guān)系Figure 1 The relationship of reversed austenite content and hardness with the first tempering temperature

2.3 逆變奧氏體失穩(wěn)溫度的測(cè)定

利用XRD對(duì)590℃和610℃回火冷卻前后的試樣進(jìn)行逆變奧氏體含量的測(cè)定，結(jié)果見表1。從表中可以看出，試樣在590℃回火時(shí)，試樣冷卻前后材料中的逆變奧氏體含量基本一樣；而試樣在610℃回火時(shí)，其逆變奧氏體含量在冷卻前比冷卻后要高得多，這一現(xiàn)象說明材料在610℃回火時(shí)生成的逆變奧氏體在降溫過程中部分失穩(wěn)，發(fā)生馬氏體相變，而590℃ 時(shí)生成的奧氏體則可以穩(wěn)定存在。因此逆變奧氏體穩(wěn)定存在的溫度應(yīng)不高于590℃。

表1 不同溫度回火冷卻前后試樣中逆變奧氏體含量Table 1 The content of reversed austenite of samples prior and after cooling

2.4 二次回火溫度對(duì)鋼中逆變奧氏體含量的影響

一次回火和不同溫度下二次回火的Cr13Ni4型馬氏體不銹鋼逆變奧氏體含量如圖2所示。由圖可以看出，適當(dāng)?shù)亩位鼗鸷螅孀儕W氏體的含量比一次回火后顯著增加。這是由于一次回火產(chǎn)生的彌散分布的新生馬氏體顯著增加了新生馬氏體、回火馬氏體及逆變奧氏體之間的界面，即增加了二次回火時(shí)逆變奧氏體的形核位置，使得逆變奧氏體的含量增加[2]。另外，在相同的一次回火溫度下，隨著二次回火溫度的升高(在失穩(wěn)溫度以下)，逆變奧氏體含量也逐漸升高，因?yàn)榛鼗饻囟仍礁撸R氏體向逆變奧氏體轉(zhuǎn)變的驅(qū)動(dòng)力越大。

圖2 不同回火工藝對(duì)鋼中逆變奧氏體含量的影響Figure 2 The influence of tempering process on the content of reversed austenite in tested steel

2.5 回火工藝對(duì)材料力學(xué)性能影響

圖3為回火溫度與此Cr13Ni4馬氏體不銹鋼強(qiáng)度、塑性及韌性的關(guān)系曲線，圖中570℃、590℃表示二次回火溫度。可以看出，當(dāng)材料的二次回火溫度一定時(shí)，隨著一次回火溫度的升高，材料的強(qiáng)度和硬度均有很小幅度降低；而塑性和韌性則相反，這是回火溫度的升高和逆變奧氏體含量的先升高后降低兩方面綜合作用的結(jié)果。

另外，由圖2和圖3可以看出，在相同的一次回火溫度下，二次回火溫度越高，即逆奧含量越高，雖材料硬度和沖擊韌性有很小幅度降低，但材料的強(qiáng)度和塑性越來越好，即綜合性能提高。

圖3 回火溫度對(duì)強(qiáng)度、塑性及韌性的影響Figure 3 The influence of tempering temperature on material strength, plasticity and toughness

綜合以上所有分析可見，逆變奧氏體含量在10%左右時(shí)，材料的綜合性能較好。

3 結(jié)論

(1)高溫存在的逆變奧氏體存在失穩(wěn)現(xiàn)象，即回火溫度超過590℃時(shí)，在冷卻過程中逆變奧氏體會(huì)發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變，二次回火溫度須低于失穩(wěn)溫度。

(2)合適的二次回火可大大提高逆變奧氏體的含量；在相同的一次回火溫度下，二次回火(低于失穩(wěn)溫度590℃)溫度越高，逆奧含量越高。

(3)逆變奧氏體含量在10%左右時(shí)，材料的綜合性能較好。

[1] Friis W L, Noren T M I. US Pat 3378367，1968.

[2] Bilmes P D, Solari M, Llorente C L. Mater Charact, 2001(46): 285.

[3] 王培等.金屬學(xué)報(bào).2008(44): 681.

[4] Gesnouin C, Hazarabedian A, Bilmes P, Llorente C. Corros Sci, 2004(46): 1633.