不對稱型雙體船初穩(wěn)性研究

2008-04-24 02:22:18賈敬蓓,宗智,師華強等

中國艦船研究 2008年1期

關鍵詞：船舶

1 引言

近年來，多體船型一直廣受人們的關注，有關多體船方面的研究也成為人們研究的熱點。然而不管是以前的單體船還是目前人們廣泛關注的多體船，它們都是屬于對稱型的船體。對于不對稱船型，公開報道的也只有2003年由中國煙臺萊佛士船廠制造完成的一艘名為Asean Lady的大型游艇[1]，如圖1所示。雖然人們已經(jīng)開始注意到不對稱船型，甚至已經(jīng)制造出不對稱型的游艇，但是對于不對稱船型的理論研究，目前，還鮮見公開發(fā)表的研究結(jié)果或論文。

圖1 Asean Lady 游艇

所謂不對稱船型概念是相對于傳統(tǒng)的對稱船型而言的，是指船體水線下橫剖面形成不對稱形狀的船型。單體船和雙體船甚至多體船都可能出現(xiàn)不對稱船型。為了研究方便，我們選擇不對稱雙體船型進行研究，如圖2所示。

圖2 不對稱雙體船橫剖面示意圖

船舶穩(wěn)性是評價船舶性能好壞最基本的指標之一，因此有必要對這種新船型進行這方面的研究。本文僅僅討論了不對稱船舶的初穩(wěn)性，亦稱小傾角穩(wěn)性。由于水線下船體橫剖面的不對稱性，傳統(tǒng)中計算船舶初穩(wěn)性的公式將不再完全適用于不對稱船體，所以應該重新推導適用于不對稱船體的初穩(wěn)性計算公式[2，3]。

2 理論模型及公式推導

2.1 理論模型的建立

根據(jù)船舶靜力學知識可知，船舶的初穩(wěn)性可以由初穩(wěn)性高GM的值來衡量。初穩(wěn)性高GM可以由公式：GM=BM+ZB-ZG求得，其中的B,G,M各點如圖3所示，它們分別表示船舶水下體積的形心、船舶重量重心和船舶穩(wěn)心；公式中的BM是船舶的穩(wěn)性半徑，ZB是船舶水下體積形心的垂向坐標；ZG是船舶重量重心的垂向坐標；這一公式同樣適用于不對稱船舶。

圖3 船體小傾角時各參數(shù)示意圖

由于ZB可以通過數(shù)值計算很簡便地計算得到，ZG一般可以通過經(jīng)驗公式估算或根據(jù)裝載狀態(tài)計算得到。因此，求初穩(wěn)性高的關鍵就是要求出穩(wěn)性半徑BM的值。由船舶靜力學可知BM=BB1/φ。對于傳統(tǒng)對稱船型，因為有BB1=(IT/)·φ，即可得BM=IT/，再通過水線面半寬做簡單的積分數(shù)值運算就可以算出IT和,從而得到穩(wěn)性半徑BM的值。但是對于不對稱船舶，由于水線面左右是不對稱的，不能直接利用水線面各半寬值直接積分得到IT和,所以就必須重新推導用于不對稱船體的BM計算公式。

初穩(wěn)性高是一個物理量，它的數(shù)值結(jié)果和所選取的坐標系位置無關。為了研究方便，選取如圖2所示的坐標系，即坐標系原點O取為船舯橫剖面上的設計水線處主側(cè)體間隔的中點；z軸沿豎直方向，向上為正；y軸沿船寬方向，指向右舷為正；x軸沿船長方向，指向船首為正。

不對稱型船的左傾和右傾初看起來不同，但是，我們的研究表明左傾和右傾的初穩(wěn)性公式卻是一樣的。其原因是在小傾角情況下，左右是等體積傾斜的，所以，初穩(wěn)性對于左傾和右傾是一樣的。下面我們只針對右傾進行研究。

2.2 初穩(wěn)性高公式推導

2.2.1不對稱船體的等體積傾斜

設船體平浮時水線為WL,在外力作用下的橫傾小角度φ后的水線為W1L1,在此種情況下，船舶僅僅受到傾斜力矩的作用，排水體積保持不變。因此，傾斜后的水線W1L1是等體積水線，此時的傾斜為等體積傾斜，即出水體積=入水體積。由此可確定出傾斜水線W1L1的位置。

但是，對于不對稱船型來說，等體積傾斜水線并不是將原平浮水線繞著坐標系的原心偏斜小角度φ后的水線W′L′，在左右船體不對稱的條件下，為保證出水和入水體積相等，就必須要求等體積水線應該在水線W′L′的基礎上平移一段距離，以滿足等體積傾斜的條件。如圖4中的水線W1L1。

圖4 等體積傾斜示意圖

設兩側(cè)船體間距的最大值為b，左側(cè)船長設為l，右側(cè)船長設為L。圖5中，ym表示右側(cè)船體的船寬，yw表示左側(cè)船體的船寬，yL表示以z軸為基準左側(cè)的船體寬，yR是以z軸為基準右側(cè)的船體寬。h是等體積傾斜水線在水平方向偏移的距離。v1,g1,v2,g2分別表示出水體積、入水體積及其重心位置。

從圖5可以看出，等體積水線偏移的距離在小于b/2和大于b/2兩種情況下，船體出水體積和入水體積的表達式是不一樣的。因此，等體積水線的偏移距離應該分成這兩種情況分別計算。

圖5 偏移距離h≤b/2

2.2.2等體積水線偏移距離的計算

(1)

經(jīng)推導可得：

(2)

(3)

圖6 偏移距離h≥b/2

此時，式中參數(shù)S1,S2的表達式為：

經(jīng)推導可得：

(4)

由最終推導出的h的公式可以看出，在h≤b/2和h≥b/2這兩種情況下，h的表達式是一致的，只是出水體積及入水體積的表達式在這兩種情況下是不同的，所以只需要計算出h的值，然后將其與b/2比較，在h≤b/2和h≥b/2時，分別使用對應的出水體積、入水體積和重心公式進行計算即可。

2.2.3初穩(wěn)性高公式

假設已經(jīng)求出h的值，現(xiàn)在分情況討論：

yL-yw+h

(5)

yR-ym-h

(6)

由于g1g2=g1o′+g2o′，v1=v2=v，φ在微小角度時tanφ≈φ，所以有：

g1g2·v=(g1o′+g2o′)·v=g1o′·v1+g2o′·v2

(7)

(8)

(9)

同理可得：

dx+

(10)

至此，g1g2·v的表達式也已經(jīng)推導完畢。

由重心移動原理可知：

(11)

則由關系式：

(12)

即可導出BM的表達式：

(13)

(14)

dw,dm分別為左右側(cè)船體吃水。

3 不對稱雙體船分析討論

依據(jù)上述推導得出的公式，作者編制了一個計算不對稱雙體船初穩(wěn)性高的FORTRAN程序。只需要輸入相應的船體參數(shù)，即可以運行計算出船體的初穩(wěn)性高。

下面首先以兩艘單體船為例來驗證此程序的可行性和精確性。一艘單體貨船的主尺度是：L=74.0 m，B=13.0 m，T=4.5 m,根據(jù)船體具體型值按照靜力學公式BM=IT/可以計算得到BM=3.15 m;通過運行編制的程序得到結(jié)果BM=3.12 m。同理,對一艘主尺度為L=31.0 m,B=6.6 m,T=2.5 m的單體漁船進行計算，由公式BM=IT/計算的結(jié)果為BM=1.75 m，運行程序所得結(jié)果為BM=1.74 m。通過上面兩個算例可以看出，此程序具有可行性和足夠的精確性。

下面本文將就不對稱雙體船的初穩(wěn)性進行某些分析討論，不妨將兩個船體中較大的一個稱作主體，另一個較小的稱作側(cè)體。所選用的不對稱雙體船主尺度如表1所示，剖面示意圖及各種參數(shù)表示如圖7所示。

表1 不對稱雙體船主尺度

圖7 不對稱雙體船剖面示意圖

本文在假定不對稱船主體固定不變的前提下，詳細討論了側(cè)體的幾個主要參數(shù)對初穩(wěn)性高的影響。這些參數(shù)分別是：側(cè)體與主體之間的跨距b，側(cè)體船長l，側(cè)體船寬B1，側(cè)體吃水d。為了更直觀地表示上述參數(shù)的變化情況，不妨將這幾個參數(shù)分別轉(zhuǎn)換成以下變量：間距b與總船寬B的比值b/B，側(cè)體船長l與主體船長L的比值l/L，側(cè)體船寬B與總船寬B的比值B1/B，側(cè)體吃水d與船體總吃水D的比值d/D。下面將分別討論這4個變量對初穩(wěn)性高GM的影響，并假定一個變量變化時，其余變量都是固定不變的。具體結(jié)果如圖8～圖11所示。