爐管
- 裂解爐含鋁高溫合金爐管發展與應用
條件會導致裂解爐爐管在運行過程中出現結焦、滲碳、蠕變等現象，限制了裂解爐運行周期和爐管使用壽命［1］。基于此，爐管設計制造人員一直致力于通過各種手段提升爐管的力學性能、 抑制其結焦過程， 進而延長裂解爐運行周期和爐管使用壽命， 提升乙烯裝置經濟效益。 采用新型爐管材料是一種有效的手段。1 含鋁高溫合金爐管技術發展目前，裂解爐爐管材料一般采用合金材料。相比于普通碳鋼， 鉻鎳合金材料具有優異的高溫抗腐蝕性和力學性能， 可以滿足裂解反應較為苛刻的反應條件。 最早
石油化工設備 2023年5期2023-10-10
- 基于熱-結構耦合爐管吊鉤結構優化前后的對比分析
中,管式加熱爐的爐管系統長期工作于高溫、高壓和腐蝕性介質環境中[1],因此對爐管系統的可靠性提出了更高要求。其中,爐管吊鉤是加熱爐爐管系統中的重要連接件,一般安裝于加熱爐爐壁上,不僅承擔輻射段爐管的重量,同時也受到爐內高溫煙氣輻射和對流的共同作用,其材質主要為奧氏體耐熱合金鋼鑄件[2]。因其結構直接暴露于高溫煙氣中,運行過程中容易出現溫度變化不均勻引起的附加荷載及位移問題,導致結構失效,嚴重時會引發安全事故。如何在常規爐管吊鉤結構基礎上,結合分析設計方法對
工業加熱 2023年7期2023-09-28
- 合成氨裝置一段爐爐管系統隱患處理及運行維護建議
程中，發現一段爐爐管系統存在諸多隱患，須在裝填新催化劑前對一段爐爐管系統進行消缺及整改。以下就本次一段爐檢修情況等作一介紹。1 一段爐簡況一段爐共分東西兩側爐膛，每側爐膛有120根轉化管，共240根，分A、B、C、D四排燒嘴，共有360個燒嘴。爐管系統包括上集氣管、上豬尾管、爐管、下豬尾管、下集氣管，爐管規格為φ152 mm×14.7 mm，單根爐管長度為14 440 mm，爐管單排豎直排列；上、下豬尾管規格均為φ42.16 mm×7.94 mm。2 一段
中氮肥 2022年6期2022-11-25
- 制氫裝置轉化爐爐管焊縫開裂原因分析及預防措施
發現有1根延伸段爐管存在裂紋，其工作溫度為460 ℃，材質為SA-312 TP304H，對其進行打磨時發現該裂紋為穿透性裂紋，這將會造成爐管內介質泄漏，給制氫裝置的安全生產帶來隱患。另外，在裝置停工檢修時發現還有5根爐管焊縫也存在裂紋缺陷。為了防止裂紋缺陷的進一步擴大，保證設備的安全生產,有必要對制氫裝置轉化爐爐管進行失效分析，并提出相應的整改措施。1 制氫裝置轉化爐及爐管情況1.1 轉化爐情況轉化爐是制氫裝置的核心設備，爐管內裝有催化劑，介質通過爐管被加
石油化工腐蝕與防護 2022年5期2022-11-07
- 新型強化傳熱裂解爐爐管的應用
器，裂解爐輻射段爐管是裂解爐的“心臟”，是將原料反應生成目的產物的最核心部位。輻射段爐管工作條件十分苛刻，輻射段爐膛作為提供反應熱的場所，其內部溫度高達1 200～1 400℃，裂解反應在輻射段爐管內進行，該反應是高溫強吸熱、體積膨脹、易結焦的過程。因此，爐管既是特殊形式的“換熱器”，又是重要的“反應器”。某石化80×104t/a乙烯裝置裂解爐原輻射段爐管形式為普通光管，材質為下行管25Gr-35Ni，上行管35Gr-45Ni，清焦周期為55～60天/次。
石油石化綠色低碳 2022年5期2022-10-27
- 轉化爐爐管水浸超聲檢測應用研究
形式，因此轉化爐爐管是既充當換熱器又充當反應器。轉化管材料通常為HP40或HP40Nb，在工作過程中最高溫度可達到1000 ℃左右，經過長時間的高溫蠕變會逐漸產生裂紋，國外對轉化爐爐管的高溫蠕變損傷已有較多研究[1-2]。轉化爐內任何一根爐管發生故障，都會導致轉化爐停工檢修，影響裝置安全運行。轉化爐爐管通過離心鑄造的方式進行制造，表面有楊梅粒子涂層，常規檢測方法無法對爐管母材進行檢測。國內外相關研究機構開展了爐管超聲檢測研究[3-4]，何萌等[5]對比了多
廣州化工 2022年18期2022-10-23
- 高壓加氫循環氫爐管剩余壽命評估
易爆的特性，確保爐管的穩定運行關系到整套裝置的安全和效益。某石化加氫裂化裝置循環氫加熱爐爐管已經連續運行14萬h，長期在高溫工況下服役的不銹鋼材料可能會出現碳化物析出、材料脆性上升等情況，影響爐管的安全運行。為了確保設備可以繼續安全運行，通過現場檢測和對樣品進行金相分析以及力學性能測試等，對輻射段爐管進行安全評估，同時研究評估爐管的剩余壽命，對今后裝置安全運行是否需要更換爐管以及如何安全管理給出指導性意見【1】。1 現場爐管檢查該加熱爐為立式底燒型，輻射段
石油化工設備技術 2022年5期2022-09-16
- 制氫轉化爐爐管損傷狀態分析
氫裝置負荷波動，爐管內介質偏流，爐膛內溫度場不均勻，造成爐管局部超溫，導致1根爐管泄漏著火。制氫轉化爐作為制氫裝置的核心設備，爐管失效不僅會對企業造成重大經濟損失，而且影響裝置的安全、長周期運行。考慮到爐管超溫以及泄漏著火引起的爐管局部過熱對爐管壽命的影響，沒有明顯破壞的爐管能否繼續安全使用是企業迫切需要解決的問題。因此，有必要對爐管的損傷程度以及安全性進行全面的檢驗與分析，掌握沒有明顯破壞的爐管的損傷情況，為轉化爐檢修提供技術依據，對未來轉化爐的安全運行
設備管理與維修 2022年15期2022-08-28
- 制氫轉化爐爐管損壞原因的分析
流段。輻射段由兩爐管和三排火嘴組成。一共是78 根爐管和27 個火嘴。爐管的材質型號是Hp40nb。爐管內徑114.3 mm，有效加熱長度13 m。爐管兩端分別與入口豬尾管，出口豬尾管相連，材質采用耐腐蝕、耐高溫高蠕變強度的Incoloy800。出口集氣管分為爐內熱集氣管和爐底冷集氣管組成。輻射段爐管采用平衡錘吊掛的上支承結構。制氫的轉化流程是，3.6 MPa 的6 987 kg·h-1的天然氣和23 268 kg·h-1的中壓蒸汽經過轉化爐對流段的天然氣
遼寧化工 2022年8期2022-08-27
- 蒸汽鍋爐水冷壁爐管爆裂失效分析
等企業中，水冷壁爐管是蒸汽鍋爐的主體部分。在長期高溫條件下，水冷壁爐管容易產生珠光體球化、高溫蠕變等損傷，進而造成爐管發生爆裂事故[1～8]。2019 年2 月，某石化公司熱電廠鍋爐車間，一臺蒸汽鍋爐在檢修結束后，剛開始啟爐生產就由于MFT 保護動作引起停爐。鍋爐檢查發現，前墻水冷壁爐管從甲側往乙側數第3 個聯箱的第62 根爐管發生了爆裂。該蒸汽鍋爐于1987 年10 月投入使用，累計運行27.6 萬小時。爐管尺寸規格Ф60×5 mm，爐管材料為Q245R
設備管理與維修 2022年14期2022-08-24
- 乙烯裂解爐管應用原位涂層后焊縫裂紋原因分析
1臺裂解爐輻射段爐管應用原位涂層新技術對爐管內表面進行處理。7 臺輻射段爐管從制造廠運到安裝現場后，按照規范要求，對7 臺裂解爐爐管焊縫分別進行5%射線檢測抽檢[1]，發現采用原位涂層技術對爐管內表面進行處理的輻射段爐管（φ62 mm×7 mm）有幾道焊縫有裂紋，其余6 臺未進行原位涂層的φ62 mm×7 mm 輻射段爐管中沒有發現焊縫存在裂 紋。1 爐管材質化學成分性能、焊接性1.1 化學成分性能離心鑄造35Cr-45Ni-Nb+微合金爐管是典型的Fe-
化工設備與管道 2022年3期2022-08-12
- 加氫爐爐管設計探討
的工藝流程，使得爐管處在高溫、高壓、臨氫狀態下直接見火操作的苛刻環境[1]。本文主要從設計角度對加氫爐爐管設計問題進行探討，為設計人員在設計該類加熱爐爐管時提供參考。1 爐管設計選材爐管是加熱爐系統設備中最重要的組成部分，也是設計過程中重中之重。在加熱爐爐管設計過程中重點考慮三個要素：爐管最高管壁金屬溫度，爐管工作的最高壓力，爐管內外部介質的腐蝕情況[2]。1.1 材料選擇按照上文提到的選材要素，加氫爐爐管最苛刻的操作條件一般是壓力18～20MPa，管壁溫
石油和化工設備 2022年3期2022-07-13
- 105 Nm3/h垂直管排制氫轉化爐管長期服役過程中組織性能研究
000 ℃以上，爐管壁溫高達850～1 000 ℃，工作介質為原料烴、水、氫氣、一氧化碳、二氧化碳、甲烷等，爐管外為煙氣。轉化爐管在爐膛內普遍采用立式排列、豎琴式管排結構。轉化爐操作條件苛刻，對爐管材料性能和質量有很高的要求，離心鑄造HP25Cr35NiNbMA材料具有良好的抗高溫蠕變性能，目前被廣泛用作制氫轉化爐管。HP25Cr35NiNbMA爐管長期在高溫下服役，組織性能不可避免地會發生劣化[1-3]。國內外學者針對離心鑄造HP25Cr35NiNbMA
壓力容器 2022年4期2022-06-15
- 一段轉化爐爐管彎曲變形原因分析及預防措施
段爐轉化管（簡稱爐管）是一段爐內的關鍵部件，維護好一段爐尤其是一段爐爐管的運行意義重大。中國石油天然氣股份有限公司塔里木油田石化分公司（簡稱塔石化）合成氨裝置設計產能為450kt／a，采用丹麥托普索傳統蒸汽轉化工藝，蒸汽轉化過程在3.9MPa壓力條件下進行，轉化系統原料氣水碳比為3.04（摩爾比）。較高的轉化壓力可有效節省系統總壓縮功，而較低的水碳比既能保證裝置的長周期、安全、穩定運行，又可降低系統能耗。塔石化合成氨裝置一段爐采用側燒式，設置2個南北走向的
中氮肥 2021年1期2021-12-24
- 碳化爐冷卻裝置損壞原因分析及改進
，通常在碳化爐的爐管出料端串聯一個換熱效率高的冷卻裝置對舟皿實施冷卻。當串列的舟皿依次慢速通過該冷卻裝置時，冷卻裝置內流動的冷卻水會將舟皿的熱量帶走，實現對舟皿的快速降溫。1 常用碳化爐冷卻裝置的結構常用的碳化爐冷卻裝置一般采用夾套式換熱器的結構形式，如圖1 所示：冷卻裝置右法蘭與碳化爐加熱區連接，左法蘭與碳化爐出舟口連接，左、右法蘭與金屬爐管及外套兩端焊接形成夾套水冷結構，即通過外套內的冷卻水可以冷卻金屬爐管的外表面；金屬爐管右端沉孔內襯硅酸鋁纖維疊塊及
設備管理與維修 2021年17期2021-11-02
- 制氫轉化爐爐管檢測技術的應用研究
氫裝置核心設備，爐管承受高溫(850 ～1000℃)、高壓(2 ～5MPa)，服役條件惡劣。一臺制氫轉化爐中，轉化爐管數量在幾根至幾百根，任何一根爐管的損壞，均將迫使整個裝置停車，同時造成一系列的連鎖反應，除造成巨大的經濟損失外，還極易引起火災、爆炸等安全事故。因此，對高溫爐管進行專業檢測，綜合評估檢測數據和安全評價，提前做到正確的預判、預測和預防，是保證其安全運行的重要手段。檢測項目一般分為宏觀檢測、智能超聲波檢測、手動超聲檢測、蠕脹測量、金相檢測、硬度
中國設備工程 2021年17期2021-09-17
- 制氫裝置轉化爐爐管開裂分析
熱、高溫等特點，爐管極易發生材質劣化失效的情況。某制氫轉化爐2012年3月開始使用，2020年9月在使用過程中發現E-121部位（由北向南第1排、第2排）發生開裂，筆者對該爐管開裂處取樣，進行宏觀檢查、力學性能試驗、化學成分分析、金相檢驗、掃描電鏡觀察及能譜分析等檢驗檢測，分析爐管開裂的原因。兩處發生開裂的爐管，規格為DN80mm×8.0mm,材料為12Cr2MoG。爐管內側介質為水蒸氣，外側介質為煙氣；爐管內操作溫度為400℃，爐管外操作溫度為700℃；
化工機械 2021年3期2021-08-05
- 煤化工變換設備在改擴建項目中利舊的可行性分析
b)款，取主變換爐管口a (介質入口)、b(介質出口)開孔最大直徑dop=812.8 mm(DN800)。已知主變換爐內徑Di=3186 mm，則dop＜Di/2，符合等面積法適用范圍要求。(1)主變換爐上管口由GB 150.3—2011的第6.4.1條b)款：①管口中心距：主變換爐管口a與管口d1、d2、d3中心距均為800 mm。其他管口中心距按公式(1)計算：主變換爐管口a與管口c1(人孔)中心距：②主變換爐管口a和管口d1、d2、d3直徑之和均為(
化工管理 2021年10期2021-04-25
- 某HP40Nb 爐管失效分析與性能測試
化工行業中，高溫爐管是一類十分重要的部件。爐管能否在設計年限內保持正常運行，直接關系著生產的安全。制氫轉化爐爐管的運行溫度通常在800～900 ℃之間，壓力在0.5～4.0 MPa 之間。[1]Ni質量分數為35%的HP40Nb 奧氏體耐熱鋼，由于具有較好的抗滲碳性能[2]、較強的抗高溫蠕變斷裂強度以及良好的抗氧化性與焊接性能，常常在石化行業中被作為轉化爐以及裂解爐爐管的優良材料。1 失效爐管概況某企業HP40Nb 爐管在運行8 年后出現裂紋，設備被迫停機
上海化工 2021年2期2021-04-23
- 某加熱爐爐管的數值計算與壽命預測
的重要設備，內部爐管的可靠服役年限和安全性指標是其長期穩定運行的重要保證。對爐管的研究包含了模型設計、材料選擇、結構排布、約束位置以及蠕變壽命等諸多方面。既要使爐管能將渣油加熱到加氫裂化反應所需溫度，又要讓選取的爐管材料（TP347H）可以在高溫高壓的加熱爐內安全運行[1]。本文以對流室爐管為研究對象，首先利用Flunet 求解管內流場，得到流固耦合面的溫度場、壓力場、出口流體溫度以及壓力降；之后，把前者作為載荷條件加入到爐管溫度場、應力場分析中，分別求解
農業裝備與車輛工程 2021年3期2021-04-02
- 加氫精制裝置加熱爐爐管材質劣化檢測及分析
在整個加熱過程中爐管長期處于600～1 600℃的高溫，承受的熱負荷及溫差循環交替變化均較大，容易發生損傷，一旦發現異常需要及時分析原因并采取相應的處理措施［1-3］。1 加氫精制裝置加熱爐及爐管宏觀檢查1.1 三合一加熱爐構成某石化企業加氫精制裝置三合一加熱爐構成及煙氣管道系統布置見圖1。該加熱爐為組合式加熱爐，其主要設備為3個不同功能的加熱爐，分別是反應進料加熱爐F2101、主汽提塔重沸爐F2102及分餾塔底重沸爐F2103，這3個加熱爐共用1套煙氣管
石油化工設備 2021年1期2021-01-20
- 滲碳對乙烯裂解爐服役爐管組織與拉伸性能的影響
其最重要的構件為爐管；爐管既是換熱件，又是裂解介質的反應區域[1]。乙烯裂解爐的常規工況較為苛刻，高溫、高碳勢、低氧壓以及管內外的高溫氧化或硫化環境均可能造成爐管的損傷失效[2-5]。乙烯裂解爐爐管的失效形式主要有彎曲失效、穿孔失效和開裂失效3種。滲碳、蠕變以及爐管結焦等都是失效誘發因素[1]，其中50%以上的爐管失效與滲碳有關[6]。爐管一旦失效將會嚴重影響乙烯裂解爐的運行安全，因此對爐管進行損傷檢測與評價具有重要意義。爐管的損傷伴隨著組織退化和性能劣化
機械工程材料 2020年11期2020-12-01
- 乙烯裂解爐鎳基爐管焊接修復開裂原因分析及對策
輻射段二程24根爐管出現破裂，爐管中裂解原料泄漏噴射到爐膛中燃燒，被迫緊急停爐搶修。該爐管材質為25Cr-35Ni-Nb+MA，屬鎳基材料，規格為φ120mm×7mm，爐管內介質操作壓力為0.33MPa，爐管在爐膛內垂直分布，如圖1所示。爐管外壁溫度達1115℃，爐管內介質為循環乙烷，管外介質為燃料氣燃燒產生的煙氣。該爐管設計使用壽命為10萬h，至爐管出現破裂累計生產運行時間約為3.6萬h。爐管內原料裂解過程中，在爐管內壁不斷結焦，需周期性停產燒焦或清焦，
金屬加工(熱加工) 2020年10期2020-11-23
- 四級球化10CrMo910鋼爐管剩余壽命評價
，在這些行業中，爐管主要承擔著輸送、傳遞能量的職責。但是，在長期高溫服役過程中，爐管材料組織逐漸發生變化，受到一定的損傷作用，其金屬性能逐漸降低，爐管服役壽命也隨之降低。高溫爐管的剩余壽命研究一直以來都是科研工作者關注的熱點，國內外學者對剩余壽命評估進行了大量的研究。陳舜青等[2]通過研究內氧化層與爐管剩余壽命的相關關系，利用內氧化層厚度實際評價爐管剩余壽命；Lee[3]通過對Cr-Mo合金鋼進行超聲測量，建立了定量超聲測量材料蠕變損傷程度的測量方法，發現
壓力容器 2020年9期2020-10-23
- 裂解爐輻射段爐管失效分析及預防
關鍵設備，輻射段爐管又是裂解爐的核心部件，工藝物料在其內部進行高溫裂解反應，爐管表面溫度可達1 000 ℃以上，在如此苛刻的操作條件下，伴隨裂解爐運行過程中的周期性開、停車以及非正常操作下的緊急停車，導致輻射段爐管存在較高的故障率。某石化乙烯裝置共有8 臺裂解爐，其中1 臺氣體爐，7 臺液體爐，氣體爐輻射段采用2-1-1-1 型爐管配置，液體爐采用2-1 型爐管配置，入口管材質為25Cr-35Ni-Nb+MA，出口管材質為35Cr-45Ni-Nb+MA，材
化工設備與管道 2020年3期2020-08-26
- 高溫爐管服役過程中的顯微組織和硬度變化及其損傷評價
造HP-Nb合金爐管長時間暴露于高溫環境中，合金組織會出現滲碳[1]、高溫氧化、脆性相析出與團聚等現象，導致爐管損傷[2-5]；當損傷達到一定程度時，爐管將發生開裂、泄漏等事故。在高溫服役過程中，爐管顯微組織的變化與材料性能的退化有著密切的關系，因此顯微組織的評估成為判斷爐管運行狀況的重要依據。LE MAY等[6]采用組織分級的方法對制氫轉化爐爐管的蠕變損傷程度進行了評估，并對其剩余服役壽命進行了預測。鞏建鳴等[7]將蠕變損傷和碳化物聚集情況相結合來判斷爐
機械工程材料 2020年8期2020-08-22
- 乙烯裂解爐對流段爐管開裂原因分析
驗與分析1.1 爐管宏觀、低倍分析爐管水平安裝在爐內，迎向高溫煙氣側為向火面，其顏色為棕紅色，背向煙氣側為背火面，其顏色為深棕紅色。裂紋均在爐管的向火面，肉眼可見三條明顯的裂紋，依次標記為裂紋1、2、3，見圖1。圖1 爐管開裂宏觀示意圖將裂紋1、2、3 切割，得到爐管斷口1、2、3。爐管斷口處沒有明顯地塑性變形，裂紋起源于爐管內壁，沿管壁向外擴展。因高溫蒸汽的作用，斷口表面呈藍黑色，表明斷口發生了一定程度的高溫氧化。在爐管斷口上的裂紋擴展區，可見“海灘線”
中國設備工程 2020年7期2020-06-28
- 乙烯裂解爐長周期運行技術應用
傳遞給輻射室內的爐管，將爐管內流通的原料進行急速裂解，產生裂解氣，裂解氣經過各層精餾工序便能得到最終的主產品乙烯、丙烯等。對流段的作用是用于回收燃料氣燃燒輻射后余熱。其中一部分用來預熱并氣化對流段盤管內的原料，而另一部分剩余的熱量用來預熱超高壓鍋爐給水及過熱超高壓蒸汽。裂解爐運行過程中，需要關注很多數據參數，如爐管裂解出口內表面溫度COT、外表面溫度TMT、一級冷出口溫度、原料預熱段溫度、爐膛負壓、爐膛溫度、排煙溫度等；除此之外還需要關注的直觀現象，有爐管
設備管理與維修 2020年2期2020-03-24
- 加熱爐爐管損傷研究進展及展望
的過程中，加熱爐爐管內的溫度相對較高，受到內部溫度、壓力以及其他因素的影響，加熱爐的爐管非常容易出現損傷問題，在爐管出現損傷問題以后，不但會使得加熱爐的運行效率受到一定的影響，而且還容易引發其他類型的安全問題，由此可見，防止加熱爐的爐管出現損傷問題十分重要。為了防止加熱爐的爐管出現損傷問題，就必須對加熱爐爐管損傷出現的機理進行深入研究，以此才能制定更好的防護方案。目前，國內外學者已經對加熱爐爐管損傷問題進行了深入研究，但是研究過程中仍然存在一定的問題，這些
工業加熱 2020年8期2020-03-02
- 氫氣加熱爐爐管斷裂原因分析及改進
加熱爐尤為苛刻，爐管一旦產生較大裂紋，在管內壓力下裂口會迅速擴大，大量氫氣泄漏、起火，造成嚴重損失。加熱爐爐管可能受到的腐蝕種類很多，對于氫氣加熱爐而言，爐管常常存在如下腐蝕：（1）爐管管內介質腐蝕，包括氫損燒、H2+H2S 腐蝕以及連多硫酸腐蝕等；（2）爐管管外腐蝕，包括高溫部位的釩腐蝕和低溫部位的露點腐蝕。上述腐蝕程度（或速度）通常可以通過合理選材及工藝優化得以降低或避免。1 工程概述某加氫裝置中氫氣加熱爐正常使用多年后，發現爐管出現腐蝕而開裂。該加熱
工業爐 2020年1期2020-02-20
- 乙烷爐運行周期異常的原因分析
“S&W”技術，爐管型號為USC-12 M，設計能力16.5 t/h。為了適應裝置二期擴能改造，2013年對乙烷爐進行了擴能改造，循環乙烷丙烷進料量提高至21.5 t/h，爐管類型由原來的1-1-1-1-1-1更換為2-2-1-1-1-1型。改造后，運行周期基本維持在100天以上。但在2016年8—12月期間，乙烷爐運行周期大幅縮短，最短只有1天，最長也只有26天，主要直接原因是運行過程中發生焦塊突然脫落，堵塞在爐管彎頭。期間，因為焦粒堵塞爐管，發生6次非
石油石化綠色低碳 2019年5期2019-11-08
- 四合一加熱爐正U型爐管綠色清理技術
的核心部位，輻射爐管按正U 型布置，其中規格為φ101.6 mm×5.74 mm 的共80 組，規格為φ88.9 mm×5.49 mm 的共98 組，每組有效長度均為29.177 m，材質均為A335 P9 合金鋼。正U型爐管的兩端與四合一爐頂的集合管相連。在投產前，將爐頂集合管端部DN600 法蘭蓋打開，并用內窺鏡對每組輻射爐管逐一檢查，發現28 組爐管內殘留有水、螺栓、螺母、螺釘等雜物。集合管與連續重整反應器相連，重整反應器內嚴禁水及蒸汽進入，在距離裝
石油工程建設 2019年2期2019-05-11
- 球化1Cr5Mo加熱爐爐管的剩余壽命評價研究
工藝設備，加熱爐爐管直接受火焰加熱，且承受一定壓力，易出現高溫材質劣化及蠕變等損傷，其損傷機理與高溫承壓特種設備類似，而出現材質劣化后的爐管是否能夠繼續安全使用也是企業及裝置中極為關心的問題。某石化企業二甲苯裝置異構加熱爐投用至今已使用30多年。該爐對流段主要用來預熱抽余液塔底物料，輻射段主要用于加熱異構反應器進料包括間二甲苯、乙苯、氫氣等。2012年對該輻射段爐管進行了更換，2018年金相檢測也發現新更換的輻射段爐管存在4-5級球化。本文通過金相檢測、壁
中國特種設備安全 2019年12期2019-04-22
- 廢能鍋爐高溫過熱器爐管爆裂失效分析
2Cr1MoVG爐管（以下簡稱爐管）中流動的鍋爐水，使其產生40公斤蒸汽并入園區蒸汽管網。其高溫過熱器爐管規格φ38mm×3mm，進口煙氣溫度為964℃，出口煙氣溫度為832℃，爐管內的蒸汽壓力設計為4.3MPa。裝置共有AB兩臺鍋爐間歇使用，B鍋爐自2015年3月16日投入使用（煮爐），保持在30%～50%負荷運行，累計運行1242小時（約52天）后，在同年11月17日運行過程中2根爐管發生爆裂泄漏，使鍋爐無法正常工作。為了防止事故的再次發生，通過分析失
中國設備工程 2019年4期2019-03-07
- 加熱爐水冷壁爐管爆裂失效分析*
熱爐常采用水冷壁爐管結構。在加熱爐運行過程中，爐管易產生內壁結垢、內外壁腐蝕、長期高溫蠕變、金相組織損傷及短期超溫超壓等現象，最終導致爐管發生開裂或者爆裂事故[1-3]。某化工廠蒸汽加熱爐投產使用了20多年，爐管累計運行不到10×104h，蒸汽介質出口溫度為350 ℃，操作壓力為10 MPa，爐管材質為Q245R，規格尺寸為φ60 mm×5 mm。2017年，該加熱爐的一根水冷壁爐管突然發生爆裂，造成裝置緊急停車，經濟損失較大。為了查明爐管爆裂原因，技術人
石油化工腐蝕與防護 2018年4期2018-08-29
- 高溫制氫轉化爐爐管在役檢測及評價
07)制氫轉化爐爐管長期工作于高溫、高壓下，在富氫、硫和碳等工藝介質中運行，同時爐管內原料氣在催化劑作用下轉化為CO和H2等。苛刻的工藝條件易造成爐管高溫蠕變、材料劣化、應力腐蝕及滲碳等形式的失效破壞，尤其在運行過程中出現的過熱、過燒易使爐管材料的碳化物快速析出并聚集、長大，或者使組織中σ相析出，降低爐管的高溫綜合性能，最終通過蠕變產生裂紋而導致爐管破裂[1]。另外，爐管內溫度不均勻、頻繁的啟停和升降溫速度過快也會造成很大的溫差應力，使爐管不均勻變形或嚴重
石油化工腐蝕與防護 2018年2期2018-05-11
- 在役乙烯裂解爐管金相組織分析與力學性能研究
0)在役乙烯裂解爐管金相組織分析與力學性能研究陳德昌 張佳亮 胡足(蘭州石化公司研究院， 蘭州 730060)本次試驗對服役8年的U型輻射段爐管進行了宏觀形貌、化學成分、金相組織、元素面掃描及力學性能測試研究，結果表明，爐管沒有發生明顯的蠕脹和彎曲變形，但已發生滲碳，組織劣化嚴重，高溫強度嚴重下降且呈明顯脆性，沖擊韌性值低，力學性能下降，已不適合繼續使用。裂解爐管；滲碳；蠕變在煉油化工工業生產中，乙烯的生產占有極其重要的地位，而乙烯生產裝置的投入成本也相對
化工管理 2017年19期2017-07-31
- 乙烯裂解爐爐管失效形式及其原因分析研究進展*
學院)乙烯裂解爐爐管失效形式及其原因分析研究進展*金沛斌**沈利民(中國礦業大學化工學院)總結了乙烯裂解爐爐管的失效形式，分析了爐管失效原因。發現乙烯裂解爐爐管失效形式主要表現為彎曲失效、穿孔失效和開裂失效，其失效原因通常表現為多種因素共同作用的結果。乙烯裂解爐 爐管 失效形式 原因分析乙烯裂解爐是乙烯生產中的關鍵設備，而其核心構件是乙烯裂解爐爐管。爐管不僅是乙烯裂解爐的換熱件，同時又是裂解介質的反應區域。由于長期在高碳勢、低氧壓和高溫的復雜環境下服役，乙
化工機械 2016年3期2016-03-13
- 在線清焦技術的應用對焦化加熱爐的影響
操作會導致加熱爐爐管表面熱偶脫落、爐管表面氧化剝皮、爐管入口固定螺栓松動、爐管出口法蘭螺栓疲勞等不良后果。同時針對在線清焦操作產生的不良影響，提出了一些建議。在線清焦 延遲焦化 加熱爐 損害中國石油烏魯木齊石化公司1.20 Mt/a延遲焦化裝置加熱爐于2011年11月正式投用，加熱爐為直壁附墻燃燒雙面輻射立式爐，爐管材質為A335P9，加工介質為減壓渣油，設計負荷41.79 MW。2012年9月中國石油烏魯木齊石化公司首次對加熱爐進行在線清焦操作。本文主要
石油煉制與化工 2015年2期2015-09-03
- 制氫轉化爐爐管紅管分析及處理措施
運行環境，轉化爐爐管容易發生彎曲、花斑、紅管、爆管等現象，嚴重影響設備的平穩運行。某石化公司4萬m3·h-1制氫裝置轉化爐有4排共176根轉化管，爐管主管段采用鑄鋼25Cr35N-iNb-MA材料，內徑110mm，有效管長12.9m，爐管設計溫度為910℃。裝置于2014年10月份第4次開工后發現第4排37#爐管出現紅管、彎曲的現象，為平衡全廠氫氣管網需求，裝置調整操作，平穩運行至2015年5月份擇機進行停工檢修。1 紅管后的工藝調整裝置開工后發現437#
化工技術與開發 2015年7期2015-01-29
- HPM乙烯裂解爐管的滲碳損傷研究
解爐[2]。裂解爐管是裂解爐中的重要部件，在乙烯設備投資中所占的比例相當大。裂解爐管處于極其惡劣的工作環境中，爐管的工作溫度很高，在高碳勢及各種應力作用下容易產生滲碳、結焦和熱疲勞損傷而導致爐管發生失效的事故[3]。在裂解爐管的失效統計中，由于爐管滲碳因素導致的爐管斷裂失效事故占有相當大的比例[4]。目前制造爐管的耐熱合金以Fe- Cr- Ni合金為主體，加入少量的C，Si、Nb、W、Ti、Al、Co、Mo調整組分和改善金相組織，以期有更好的抗高溫氧化和抗
化工機械 2015年4期2015-01-13
- 國產乙烯裂解爐管抽樣檢測狀況
泛用作乙烯裂解爐爐管材料，其設計溫度高達1150℃［1－4］，乙烯裂解爐爐管的兩種典型材質分別為25Cr35NiNb和35Cr45NiNb。對于25Cr35NiNb爐管，典型化學成分見表1;對于35Cr45NiNb爐管，典型化學成分見表2。表1 25Cr35NiNb爐管化學成分 %表2 35Cr45NiNb爐管化學成分 %目前，乙烯裂解爐管和管件制造、檢驗等依據HG/T 2601—2011《高溫承壓用離心鑄造合金爐管》［5］、HG/T 3673—2011《
壓力容器 2014年3期2014-09-14
- 在線清焦技術在1.20Mt/a焦化加熱爐上的應用
不停爐的情況下對爐管內焦層進行清除的過程。操作時對加熱爐多管程中的某一管程切除進料并通入清焦介質，清焦介質以及清除的焦炭與其它正常運行管程的油品一同進入焦炭塔。在線清焦技術有兩種［1］：一種是恒溫法，其原理是利用高速流動的水蒸氣對焦垢層的沖刷作用及水蒸氣在高溫下與焦炭發生水煤氣反應生成一氧化碳和氫氣；另一種方法是在線清焦的核心方法——變溫法，其原理是利用金屬爐管與管內焦垢層熱膨脹系數的不同，通過快速升高及降低爐管溫度，使得焦炭層與爐管剝離。在線清焦技術在國
石油煉制與化工 2014年7期2014-07-19
- 鍋爐爐管開裂泄漏原因分析
13001)鍋爐爐管開裂泄漏原因分析杜守信，蘇 輝，謝禹均(遼寧石油化工大學，遼寧 撫順 113001)通過宏觀觀察、能譜分析化學成分、金相組織和掃描電鏡分析等方法。對某熱電廠蒸汽鍋爐爐管開裂問題進行研究。結果表明：焊接溫度使爐管表面的組織發生了改變，屈氏體使爐管脆化，塑性和韌性降低，變形能力變差。焊接收縮拉應力和其它應力是爐管產生開裂及裂紋擴展的主要原因。20G鋼；鍋爐爐管；開裂蒸汽鍋爐屬于承壓特設備，其工作環境較為惡劣，需要長期在高溫高壓條件下服役，因
當代化工 2014年9期2014-02-20
- 丙烯酸裝置余熱鍋爐爐管的爆裂原因
熱源來加熱20鋼爐管（以下簡稱爐管）中流動的冷凝水，使其產生水蒸氣供反應器用。爐管的外徑為38mm，厚度為3.5mm，進口煙氣溫度為700℃，出口煙氣溫度為480℃，爐管內的蒸汽壓力設計為0.8 MPa。2011年3月16日在運行過程中數根爐管（2004年開始使用）同時發生爆裂泄漏，使鍋爐無法正常工作。為了防止事故的再次發生，作者通過分析失效爐管的化學成分、微觀組織以及結垢物，找到了爐管爆裂的原因，并提出了解決辦法。1 理化檢驗及結果1.1 宏觀形貌由圖1
機械工程材料 2013年4期2013-10-21
- 原料預熱爐、轉化爐檢修經驗談
膛溫度360℃，爐管內原料氣壓力1.7MPa。爐管材質為1Gr5Mo,該爐生產期間操作平穩，爐體保溫效果較好，熱效率較高，對流段出口溫度在 170℃。所以在檢修的時候，針對具體情況，清理燃燒器、阻火器，開人孔，對爐內進行檢查：爐墻及爐底平整、無變形、裂紋、凸起；氧化起皮、焊縫完好。爐管直管段、急彎彎頭肉眼觀察無彎曲變形、并對爐管下急彎彎頭測厚。F101爐管爐管共38根，1#入口管，逆時針到38#出口管，自33#爐管起，顏色漸次變黑，38#爐管與1#爐管顏色
中國新技術新產品 2012年2期2012-12-31
- 脫氫加熱爐爐管變形原因的分析
苯廠)脫氫加熱爐爐管變形原因的分析查日松*（金陵石化烷基苯廠)對在用的脫氫加熱爐爐管的變形情況進行分析，對各種導致爐管變形的因素進行篩選，排除不成立的因素，找出導致爐管變形的真正原因。加熱爐 爐管 吊架 平衡錘 受力分析 高溫1 爐管故障現象某脫氫加熱爐在使用過程中發現54根爐管中有2根存在變形情況，爐頂部對應的平衡錘墜落。正常狀態下爐管在南北方向是對稱分布的，但這2根爐管卻向北方側傾。2 加熱爐概況該脫氫加熱爐爐管中流動的介質包括氫氣和烷烴，氫氣的質量百
化工裝備技術 2012年2期2012-12-18
- 鍋爐爐管爆裂事故的分析
3）經驗交流鍋爐爐管爆裂事故的分析丁 芒（江蘇省特種設備安全監督檢驗研究院，南京 210003）采用宏觀檢驗、金相檢驗及能譜分析等方法對一起爐管爆裂事故的原因進行了分析。結果表明，爐管本身沒有質量問題，但爐管在焊接時產生了裂紋，經受長期超溫后引起強度下降，焊接裂紋逐步由外向內擴展，最終導致爐管爆裂。鍋爐；爐管爆裂；分析鍋爐在石油、化工、電力等行業應用較為廣泛，它是一種直接用火焰加熱的設備，受熱面內外表面會受到火焰、煙氣、灰塵、水與蒸汽等物質的侵蝕、過熱而磨
化工生產與技術 2010年2期2010-12-08