紅砂巖地區(qū)基樁完整性檢測(cè)中低應(yīng)變法的效能分析與實(shí)踐研究

中圖分類號(hào)：U443.15 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：1003-5168（2025）16-0078-05

DOI：10.19968/j.cnki.hnkj.1003-5168.2025.16.016

Efficiency and Practice ofLow-Strain Pile Integrity Testing in Red Sandstone Areas

ZHANG Wenming' XIAO Fei2DU Hongyuan3 WANG Jun2

（1.Quzhou Manufacturing New City Panlong Enterprise Community Service Center， Quzhou 3240oo， China;

2. Zhejiang CITIC Testing Co.，Ltd.，Quzhou 3240oo， China; 3.Longyou County Urban Development Investment Co.，Ltd.， Longyou 324400， China）

Abstract：[Purposes] Pile foundations are critical components ofbridgesand buildings，whosesafety and stability directly affect structural integrity.The complex geological conditions of red sandstone areas， which are prone to disintegration， may compromise pile foundation stability.To ensure construction quality，integrity testing of pile foundations in red sandstone areas must be conducted promptly.[Methods] This study employs the low strain method for pile integrity detection in red sandstone areas.Based on one-dimensional wave theory，the method utilizes excitation devices and sensors to detect stress waves generatedbypile-top excitation，with reflected signals indicating pileconditions.[Findings]A detection system was developed following the low strain method's principles and applied to a pile foundation projectin Quzhou.Processed data successfully identified defective piles，demonstrating the system's efficacy.[Conclusions] The case study in Quzhou's red sandstone area validates the low strain method’s effectivenessin detecting common pile defects such as fractures，necking，bulging，mud inclusion，excessive sedimentthickness，weak pile toes，insufficientstrength，and segregation.However，limitations eist： constrained by pile length/diameter，defect characteristics，material properties，and geological conditions，the method cannot evaluate pile strength or bearing capacity. Thus，complementary testing methods should be integrated for comprehensive quality assessment to ensure engineering safety.

Keywords： low strain method; pile integrity;red sandstone

0 引言

近年來(lái)，我國(guó)鐵路、橋梁及建筑等各類工程建設(shè)規(guī)模逐漸擴(kuò)大，灌注樁的應(yīng)用范圍也日益拓寬。但在工程應(yīng)用中，灌注樁成樁會(huì)受施工工藝、施工隊(duì)伍技術(shù)水平及現(xiàn)場(chǎng)土質(zhì)等諸多因素影響。因此基樁檢測(cè)是工程中必不可少的環(huán)節(jié)，灌注樁樁身完整性檢測(cè)常用的方法有低應(yīng)變法、高應(yīng)變法、聲波透射法和鉆芯法。其中低應(yīng)變法因設(shè)備輕便、檢測(cè)速度快、檢測(cè)費(fèi)用低和對(duì)基樁無(wú)損檢測(cè)等優(yōu)點(diǎn)在基樁檢測(cè)中得到廣泛應(yīng)用。低應(yīng)變法以一維波動(dòng)理論為基礎(chǔ)，在樁頂施加豎向激振力時(shí)，樁體內(nèi)部應(yīng)力波被激發(fā)并沿樁體軸傳播。在傳播過(guò)程中，當(dāng)遇到樁體截面變化（如縮徑、擴(kuò)徑）結(jié)構(gòu)不連續(xù)（如斷裂）或材料異質(zhì)性（如夾泥）等異常情況，或樁端存在阻抗差異界面時(shí)，應(yīng)力波將產(chǎn)生反射與透射現(xiàn)象。通過(guò)在樁頂布置傳感器陣列，可有效捕捉并記錄這些反射波信號(hào)，對(duì)其進(jìn)行深入分析與處理，進(jìn)而能夠?qū)渡淼耐暾浴⑷毕菸恢眉叭毕蓊愋偷冗M(jìn)行有效判斷。

紅砂巖地質(zhì)是衢州市一種廣泛存在的地質(zhì)條件，在基樁施工的過(guò)程中不可避免地會(huì)遇到這種地質(zhì)。相較于其他地質(zhì)條件，紅砂巖主要由顆粒狀碎屑和泥質(zhì)膠狀結(jié)構(gòu)組成，在開(kāi)挖后容易受外界影響發(fā)生崩解，嚴(yán)重情況下會(huì)影響基樁的安全穩(wěn)定，因此有必要對(duì)基樁的完整性進(jìn)行檢測(cè)

1檢測(cè)原理

低應(yīng)變檢測(cè)時(shí)利用錘在樁頂施加豎向激振力，此時(shí)，樁身材料會(huì)產(chǎn)生彈性變形，從而在樁身內(nèi)產(chǎn)生應(yīng)力波。應(yīng)力波以一定的速度沿著樁身向下傳播，與細(xì)長(zhǎng)的彈性桿傳播的彈性波相似。根據(jù)一維波動(dòng)理論，應(yīng)力波在樁身中的傳播速度主要取決于樁身材料的彈性模量和密度等物理性質(zhì)。對(duì)于混凝土樁，其應(yīng)力波傳播速度一般為 3000～4000m/s 。

根據(jù)相關(guān)規(guī)范，當(dāng)樁長(zhǎng)已知，樁底反射信號(hào)明確時(shí)，需對(duì)同一地基條件且樁型和成樁工藝相同的基樁進(jìn)行檢測(cè)。取不少于5根I類樁的樁身波速值，并計(jì)算這些樁的波速平均值作為對(duì)比。時(shí)域信號(hào)特征滿足時(shí)刻前無(wú)缺陷反射波，且有樁底反射波，樁底諧振峰排列基本等間距且相鄰頻差的樁為I類樁。

2檢測(cè)關(guān)鍵

2.1 檢測(cè)數(shù)量設(shè)計(jì)

根據(jù)《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》（JGJ-106—2014）[]，對(duì)采用低應(yīng)變法檢測(cè)樁身完整性檢測(cè)時(shí)的檢測(cè)數(shù)量設(shè)定如下：建筑樁基設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)，或地基條件復(fù)雜、成樁質(zhì)量可靠度較低的灌注樁工程，檢測(cè)數(shù)量應(yīng)不少于總樁數(shù)的 30% ，且應(yīng)不少于20根；其他樁基工程，檢測(cè)數(shù)量應(yīng)不少于總樁數(shù)的20% ，且應(yīng)不少于10根。除符合以上規(guī)定外，每個(gè)柱下承臺(tái)檢測(cè)樁數(shù)應(yīng)不少于1根。當(dāng)有其他特殊要求時(shí)，可根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況增加檢測(cè)數(shù)量。

2.2 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)

2.2.1 檢測(cè)設(shè)備

檢測(cè)儀器的主要技術(shù)性能指標(biāo)應(yīng)符合相關(guān)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的有關(guān)規(guī)定。瞬態(tài)激振設(shè)備應(yīng)包括能激發(fā)寬脈沖和窄脈沖的力錘和錘墊；力錘可裝有力傳感器；穩(wěn)態(tài)激振設(shè)備應(yīng)為電磁式穩(wěn)態(tài)激振器，激振力可調(diào)，掃頻范圍為 10～2000Hz 。

2.2.2 樁頭處理

樁頭材質(zhì)、強(qiáng)度應(yīng)與樁身相同，樁頭截面尺寸不宜與樁身有明顯差異[2。樁頂面應(yīng)平整、密實(shí)，并垂直于樁軸線。樁頭處理時(shí)應(yīng)將樁頭表面的浮漿、松散混凝土、雜物等清理干凈，直至露出堅(jiān)硬、密實(shí)的混凝土表面[3。浮漿和松散混凝土?xí)蘸蜕⑸鋺?yīng)力波，導(dǎo)致檢測(cè)信號(hào)減弱和失真，影響對(duì)樁身完整性的判斷。對(duì)于灌注樁，還需要將樁頂?shù)某嗖糠骤彸猎O(shè)計(jì)標(biāo)高，確保樁頭平整，以便傳感器的安裝和激振力的有效傳遞。對(duì)于不平整的樁頭應(yīng)使用打磨機(jī)或其他工具將樁頭表面打磨平整，使樁頭表面的平整度誤差不超過(guò) 5mm 。不平整的樁頭會(huì)使傳感器與樁頭之間接觸不良，導(dǎo)致接收的信號(hào)不穩(wěn)定，影響檢測(cè)結(jié)果的準(zhǔn)確性[4]。

2.2.3 激振錘的選取

采用低應(yīng)變法檢測(cè)基樁時(shí)，激振錘的選取直接影響檢測(cè)信號(hào)的質(zhì)量和檢測(cè)結(jié)果的準(zhǔn)確性。對(duì)于不同的樁型，如灌注樁、預(yù)制樁等，應(yīng)根據(jù)樁的材質(zhì)、剛度和長(zhǎng)度等因素選擇合適的激振錘。對(duì)于樁身混凝土的均勻性相對(duì)較差的灌注樁，宜選用能量較大、頻率較低的激振錘，以便產(chǎn)生較強(qiáng)的應(yīng)力波穿透樁身并使反射波信號(hào)更明顯；預(yù)制樁身質(zhì)量相對(duì)較為均勻，可根據(jù)樁長(zhǎng)和樁徑等具體情況選擇激振錘。大直徑樁需要較大能量的激振錘才能使樁身產(chǎn)生足夠的振動(dòng)，以獲取清晰的反射波信號(hào)[5]。樁長(zhǎng)較短時(shí)，應(yīng)力波在樁身中傳播的時(shí)間較短，反射波信號(hào)相對(duì)容易獲取，可選用能量較小、頻率較高的激振錘，如小型手錘等，以獲得較高分辨率的反射波信號(hào)，便于準(zhǔn)確判斷樁身的完整性。對(duì)于長(zhǎng)樁，應(yīng)力波在樁身中傳播的時(shí)間長(zhǎng)，能量衰減大，需要選用能量較大、頻率較低的激振錘，如大質(zhì)量的尼龍錘或力棒等，以保證應(yīng)力波能夠傳播到樁底并產(chǎn)生足夠強(qiáng)的反射波信號(hào)，使樁底反射波能夠被清晰地識(shí)別[6]。

2.2.4測(cè)量傳感器安裝與激振操作

一般情況下，傳感器應(yīng)安裝在樁頂中心位置附近。對(duì)于圓形樁，可在樁頂圓心或偏離圓心不超過(guò)樁半徑的1/10處安裝；對(duì)于方形樁，可在樁頂中心或靠近中心的位置安裝。這樣可使傳感器接收到較為對(duì)稱和均衡的應(yīng)力波信號(hào)，減少因位置偏差而導(dǎo)致的信號(hào)失真。安裝傳感器時(shí)，應(yīng)盡量避開(kāi)樁頂?shù)匿摻睢Ｒ驗(yàn)殇摻顣?huì)對(duì)應(yīng)力波的傳播產(chǎn)生干擾，使傳感器接收到的信號(hào)不準(zhǔn)確。如果無(wú)法完全避開(kāi)鋼筋，應(yīng)確保傳感器與鋼筋之間有一定的距離，一般不宜小于 50mm 。為了增強(qiáng)傳感器與樁頂之間的耦合效果，通常需要在傳感器底部涂抹適量的耦合劑。常用的耦合劑有凡士林、黃油、橡皮泥等。涂抹耦合劑時(shí)，應(yīng)均勻、適量，避免耦合劑過(guò)多或過(guò)少影響耦合效果。將傳感器輕輕放置在安裝位置上，然后用手或其他工具輕輕按壓傳感器，使其與樁頂緊密貼合，擠出多余的耦合劑[7]。

2.2.5傳感器和激振點(diǎn)布置

傳感器檢測(cè)點(diǎn)應(yīng)沿樁心對(duì)稱分布，依據(jù)樁徑尺寸設(shè)定數(shù)量為2～4個(gè)。激振源應(yīng)優(yōu)先布設(shè)于樁體中心區(qū)域，而傳感器檢測(cè)點(diǎn)宜設(shè)置于距樁心2/3半徑范圍內(nèi)。當(dāng)檢測(cè)對(duì)象為超大直徑樁基或樁體上部幾何形態(tài)不規(guī)則時(shí)，除執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)測(cè)點(diǎn)布置方案外，推薦實(shí)施多位置信號(hào)采集策略，即通過(guò)時(shí)域信號(hào)特征分析動(dòng)態(tài)調(diào)整激振源與傳感器的空間坐標(biāo)。在數(shù)據(jù)采集過(guò)程中，若不同檢測(cè)點(diǎn)或多次采集的時(shí)域信號(hào)呈現(xiàn)顯著離散性，應(yīng)進(jìn)行成因分析并擴(kuò)充測(cè)點(diǎn)數(shù)量以滿足檢測(cè)精度要求。相關(guān)檢測(cè)規(guī)范明確要求，單個(gè)檢測(cè)點(diǎn)有效信號(hào)采集量不應(yīng)低于3組，并依據(jù)時(shí)域信號(hào)所揭示的樁身完整性特征，決定是否實(shí)施激振位點(diǎn)遷移或測(cè)點(diǎn)增補(bǔ)等后續(xù)檢測(cè)方案。該技術(shù)體系通過(guò)多維度信號(hào)對(duì)比分析，可有效提升樁基缺陷識(shí)別的可靠性和完整性評(píng)估的準(zhǔn)確性[8]。

3數(shù)據(jù)處理

對(duì)同一地區(qū)采集的數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，根據(jù)《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》（JGJ-106—2014）選取不少于5根I類樁的樁身波速值，按式（1）至式（3）計(jì)算其平均值。

c_i=2L?Δf

以上式中： c_m 為樁身波速平均值， m/s;c_i 為第 i 根受檢樁的樁身波速值， m/s ，且 ∣c_i-c_m∣/c_m 不宜大于5% ；L為測(cè)點(diǎn)下樁長(zhǎng)度， m;ΔT 為速度波第一峰與樁底反射波峰間的時(shí)間差， ms;Δf 為輻頻曲線上樁底相鄰諧振峰間的頻差， Hz;n 為參加波速平均值計(jì)算的基樁數(shù)量， n?5 。

無(wú)法滿足I類樁少于5根的條件時(shí)，可根據(jù)該地區(qū)相同成工藝及相同樁型的其他樁基工程的實(shí)測(cè)值和樁身混凝土骨料品種及強(qiáng)度等級(jí)確定波速平均值。樁身缺陷位置可根據(jù)式（4）和式（5）計(jì)算。

以上式中： x 為樁身缺陷位置到傳感器安裝點(diǎn)的距離， m;Δt_x 為速度波的第一峰與缺陷反射波峰之間的時(shí)間差， ms;c 為受檢樁的樁身波速， m/s ，若無(wú)法確定樁身波速，可采用樁身波速的平均值代替； Δf^′ 為幅頻信號(hào)曲線上缺陷相鄰諧振峰之間的頻差， Hz 。最后可根據(jù)缺陷反射波出現(xiàn)的時(shí)間與2L/c 時(shí)刻比較判定樁身完整性的類別[9]。

4 工程實(shí)例

本研究以衢州某工程為例，樁基采用機(jī)械旋挖灌注樁，樁徑 700mm 的有53根，樁徑 800mm 的有16根，設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)均為 9m 。樁基礎(chǔ)持力層為3-3中風(fēng)化砂巖，樁伸入持力層的長(zhǎng)度不小于 4D（D 為樁直徑）。混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30水下混凝土。灌注樁成樁之后首先采用低應(yīng)變法進(jìn)行樁身完整性檢測(cè)抽樣，低應(yīng)變檢測(cè)的KBZ-935#樁信號(hào)曲線如圖1所示。經(jīng)測(cè)量發(fā)現(xiàn)波速為 3758m/s ，實(shí)際樁長(zhǎng)為 9.2m ，缺陷位置經(jīng)式（5）計(jì)算可知在 9.24m ，缺陷反射波出現(xiàn)時(shí)間為 4.85s ，出現(xiàn)在 2L/c 時(shí)刻前，有明顯反射波，缺陷類型初步判定為Ⅲ類。

圖1KBZ-935#樁低應(yīng)變法信號(hào)曲線

5結(jié)果分析

5.1基樁常見(jiàn)缺陷

① 斷裂：樁身受到過(guò)大的彎矩、剪力或施工過(guò)程中的不當(dāng)操作等，可能導(dǎo)致樁身出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象，使樁的承載能力大幅下降，嚴(yán)重影響基樁的安全性和穩(wěn)定性。 ② 縮頸：在灌注樁施工過(guò)程中，由于混凝土坍落度不合適、拔管速度過(guò)快等原因，可能使樁身局部直徑變小，形成縮頸。縮頸部位的樁身截面積減小，承載能力降低，容易引發(fā)樁身破壞。 ③ 擴(kuò)頸：主要由樁孔在成孔過(guò)程中局部孔徑過(guò)大，或混凝土在灌注時(shí)側(cè)向壓力不均勻等原因造成。擴(kuò)頸會(huì)使樁身的有效承載面積不均勻，影響樁的承載性能和沉降特性。 ④ 夾泥：在灌注樁施工中，孔壁泥土或雜物掉入樁孔內(nèi)，或混凝土灌注過(guò)程中出現(xiàn)離析等情況，都可能導(dǎo)致樁身夾泥。夾泥會(huì)降低樁身混凝土的強(qiáng)度和樁土之間的摩擦力，影響樁的承載能力。 ⑤ 沉渣過(guò)厚：在灌注樁成孔后，孔底的泥土、碎石等雜物未清理干凈，或在混凝土灌注前孔底又有新的沉淀物產(chǎn)生，導(dǎo)致樁底沉渣過(guò)厚。這會(huì)使樁端阻力無(wú)法有效發(fā)揮，降低樁的承載能力，還可能導(dǎo)致樁身沉降過(guò)大。 ⑥ 樁底軟弱：當(dāng)樁底持力層為軟弱土層或存在軟弱夾層時(shí)，樁底的承載能力不足，在荷載作用下容易發(fā)生沉降和變形，影響基樁的穩(wěn)定性和安全性。 ⑦ 強(qiáng)度不足：混凝土配合比不當(dāng)、原材料質(zhì)量不合格、施工過(guò)程中振搗不密實(shí)等，導(dǎo)致樁身混凝土強(qiáng)度達(dá)不到設(shè)計(jì)要求。強(qiáng)度不足的樁身在承受荷載時(shí)容易出現(xiàn)破壞，影響基樁的可靠性。 ⑧ 離析：混凝土在攪拌、運(yùn)輸或灌注過(guò)程中，各種原因?qū)е滤酀{、骨料等分離，使樁身混凝土的均勻性變差。離析后的混凝土強(qiáng)度和耐久性都會(huì)降低，容易在樁身內(nèi)部形成薄弱部位，引發(fā)樁身缺陷[10]。

5.2 低應(yīng)變法的局限性

5.2.1 樁長(zhǎng)和樁徑的限制

低應(yīng)變法的有效檢測(cè)樁長(zhǎng)通常受到樁身材料波速和激振能量的限制。一般來(lái)說(shuō)，對(duì)于較長(zhǎng)的樁，應(yīng)力波在傳播過(guò)程中會(huì)發(fā)生衰減和彌散，導(dǎo)致樁底反射信號(hào)微弱甚至難以識(shí)別，從而影響對(duì)樁身完整性的準(zhǔn)確判斷。在實(shí)際工程中，對(duì)于超過(guò) 30m 的灌注樁，低應(yīng)變法檢測(cè)結(jié)果的可靠性可能會(huì)降低。

大直徑樁的樁身截面較大，在樁頂激振時(shí)，應(yīng)力波在樁身內(nèi)的傳播路徑復(fù)雜，不同位置的反射波相互疊加和干擾，使得樁身缺陷的反射信號(hào)難以準(zhǔn)確識(shí)別和分析。例如，對(duì)于直徑大于 2m 的大直徑灌注樁，低應(yīng)變法檢測(cè)時(shí)容易出現(xiàn)誤判或漏判的情況[]

5.2.2 缺陷類型和位置的判斷精度

低應(yīng)變法主要通過(guò)反射波的相位、幅值等特征來(lái)判斷樁身缺陷，但對(duì)于一些復(fù)雜的缺陷類型，如漸變縮頸、離析與夾泥并存等，僅依靠反射波特征難以準(zhǔn)確區(qū)分。不同類型的缺陷可能會(huì)產(chǎn)生相似的反射波信號(hào)，導(dǎo)致檢測(cè)人員對(duì)缺陷類型的判斷存在一定的模糊性。應(yīng)力波在樁身中的傳播速度并非完全均勻，且受樁身材料、周圍介質(zhì)等多種因素影響，使根據(jù)反射波時(shí)間計(jì)算出的缺陷位置存在一定誤差。特別是對(duì)于深部缺陷，應(yīng)力波傳播路徑長(zhǎng)，微小的波速變化都可能導(dǎo)致缺陷位置判斷出現(xiàn)較大偏差。

5.2.3 樁身材料和地質(zhì)條件的影響

當(dāng)樁身材料不均勻，例如，存在不同強(qiáng)度等級(jí)的混凝土、鋼筋分布不均勻等情況時(shí)，會(huì)導(dǎo)致應(yīng)力波在樁身內(nèi)的傳播特性發(fā)生變化，影響反射波信號(hào)的特征和傳播時(shí)間，給檢測(cè)結(jié)果的分析帶來(lái)困難。

在地質(zhì)條件復(fù)雜的地區(qū)，若存在溶洞、孤石、軟硬夾層等，應(yīng)力波在樁身與周圍巖土介質(zhì)的界面處會(huì)發(fā)生復(fù)雜的反射和折射，其會(huì)干擾樁身缺陷反射波信號(hào)，使得對(duì)樁身完整性的判斷更加復(fù)雜和困難。

5.2.4無(wú)法檢測(cè)樁身強(qiáng)度和承載力

低應(yīng)變法主要關(guān)注樁身的完整性，無(wú)法直接獲取樁身混凝土的強(qiáng)度信息。雖然樁身完整性與強(qiáng)度有一定的相關(guān)性，但不能僅憑完整性檢測(cè)結(jié)果準(zhǔn)確推斷樁身強(qiáng)度是否滿足設(shè)計(jì)要求。該方法不能直接確定基樁的承載力大小，對(duì)于樁的承載能力評(píng)價(jià)，需要結(jié)合其他檢測(cè)方法，例如結(jié)合靜載試驗(yàn)等進(jìn)行綜合判斷。低應(yīng)變法檢測(cè)樁身完整性主要依據(jù)反射波的波形特征來(lái)判斷，對(duì)于缺陷的性質(zhì)、大小和具體位置的判斷多基于經(jīng)驗(yàn)和理論分析，主觀性較強(qiáng)。同時(shí)易受樁周土影響，當(dāng)樁周土的剛度較大或存在局部異常時(shí)，可能會(huì)掩蓋樁身本身的缺陷反射信號(hào)，或者產(chǎn)生虛假的反射信號(hào)，導(dǎo)致對(duì)樁身完整性出現(xiàn)誤判。低應(yīng)變法主要側(cè)重于樁身的完整性檢測(cè)，無(wú)法直接獲取樁身混凝土的強(qiáng)度信息，對(duì)于樁身質(zhì)量的評(píng)估不夠全面，需要結(jié)合其他檢測(cè)方法如鉆芯法或聲波透射法等綜合判斷樁身的質(zhì)量狀況。

6結(jié)論

① 低應(yīng)變法檢測(cè)原理與關(guān)鍵技術(shù)。低應(yīng)變法以一維波動(dòng)理論為基礎(chǔ)，通過(guò)在樁頂施加豎向激振力，利用傳感器接收樁身內(nèi)應(yīng)力波的反射信號(hào)，從而判斷樁身完整性、缺陷位置及類型等。在檢測(cè)過(guò)程中，需根據(jù)規(guī)范要求確定檢測(cè)數(shù)量，確保檢測(cè)設(shè)備性能達(dá)標(biāo)，做好樁頭處理、激振錘選取、傳感器安裝與激振操作以及信號(hào)采集與篩選等關(guān)鍵環(huán)節(jié)，這些步驟對(duì)于獲取準(zhǔn)確可靠的檢測(cè)數(shù)據(jù)至關(guān)重要，任何一個(gè)環(huán)節(jié)的失誤都可能影響最終的檢測(cè)結(jié)果。

② 低應(yīng)變法在工程實(shí)例中的應(yīng)用及基樁常見(jiàn)缺陷。本研究以衢州某工程為例，展示了低應(yīng)變法在實(shí)際工程中對(duì)機(jī)械旋挖灌注樁樁身完整性檢測(cè)的應(yīng)用過(guò)程，通過(guò)對(duì)KBZ-935#樁進(jìn)行檢測(cè)分析，確定其樁身缺陷類型初步為Ⅲ類。同時(shí)，歸納了基樁常見(jiàn)的缺陷類型，包括斷裂、縮頸、擴(kuò)頸、夾泥、沉渣過(guò)厚、樁底軟弱、強(qiáng)度不足和離析等，這些缺陷會(huì)嚴(yán)重影響基樁的承載能力、穩(wěn)定性和可靠性，在工程建設(shè)中需高度重視并采取相應(yīng)的預(yù)防和檢測(cè)措施。

③ 低應(yīng)變法檢測(cè)的局限性及綜合檢測(cè)的必要性。低應(yīng)變法雖然具有設(shè)備輕便、檢測(cè)速度快、費(fèi)用少且無(wú)損等優(yōu)點(diǎn)，但也存在諸多局限性，如檢測(cè)樁長(zhǎng)和樁徑受限，對(duì)于長(zhǎng)樁和大直徑樁檢測(cè)結(jié)果可靠性降低；缺陷類型和位置判斷精度不足，易受樁身材料和地質(zhì)條件影響，且無(wú)法直接檢測(cè)樁身強(qiáng)度和承載力。因此，在基樁檢測(cè)中，不能僅依賴低應(yīng)變法，而應(yīng)結(jié)合鉆芯法、聲波透射法或靜載試驗(yàn)等其他檢測(cè)方法進(jìn)行綜合判斷，以更全面、準(zhǔn)確地評(píng)估樁身質(zhì)量狀況，確保工程的安全與穩(wěn)定。

參考文獻(xiàn)：

[1]中華人民共和國(guó)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范：JGJ-106—2014[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2014.

[2]廣東省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳.建筑地基基礎(chǔ)檢測(cè)規(guī)范：DBJ/T15-60—2019[S].北京：中國(guó)城市出版社，2019.

[3]深圳市住房和建設(shè)局.建筑基樁檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)：SJG09—2024[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2024.

[4]黃東煉.低應(yīng)變法和聲波透射法在樁基檢測(cè)中的綜合應(yīng)用研究[J].廣東建材，2024，40（12）：64-67.

[5]張穎博.低應(yīng)變法和聲波透射法在軟土地區(qū)內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)下灌注樁樁身完整性檢測(cè)中的綜合應(yīng)用研究[J].廣東建材，2021，37（6）：32-33，41.

[6]孟新秋.低應(yīng)變法與鉆芯法結(jié)合在樁長(zhǎng)檢測(cè)中的應(yīng)用[J].土工基礎(chǔ)，2024，38（1）：139-142.

[7]范偉，王碧波.低應(yīng)變反射波法在工程基樁檢測(cè)中的應(yīng)用[J].廣東建材，2024，40（11）：74-77.

[8]王否.鉆孔取芯法驗(yàn)證低應(yīng)變法和超聲波法檢測(cè)[J].廣東建材，2024，40（10）：37-39.

[9陳育光.聲波透射法及鉆芯法在建筑樁基檢測(cè)中的應(yīng)用研究[J].江蘇建材，2023（6）：43-45.

[10]楊智南.鉆芯法在樁基混凝土檢測(cè)中的應(yīng)用效果研究[J].四川水泥，2024（6）：127-129.

[11]羅云烈，魯傳恒，陶華飛，等.多種檢測(cè)方法在軟土地區(qū)橋梁樁基檢測(cè)中的綜合應(yīng)用[J].城市道橋與防洪，2023（11）：215-218，326.

（欄目編輯：孫艷梅）