復合型絮凝劑CaCl-APAM-PAC快速處置高含水率泥漿試驗研究

中圖分類號：X799.1 文獻標志碼：A 文章編號：2096-6717（2025）04-0234-09

Experimental study on rapid disposal of high moisture content mud by composite floccunt CaCl₂ -APAM-PAC

MA Yingjian1a， FANG Zhou1a，CHENG Huifeng1b， SU Bin1b， PENG Xiaochuang2， NIEXiaoqing2，LIANG Dengqin1a，QIN Xinhao1a，HEBin1a （la.CollegeofCivil Engineering;1b.ColegeofChemical Engineeringand Technology，Taiuan UniversityofTechnology， Taiyuan O3O024，P.R.China;2.Shanxi Academy of Building Sciences Group Co.，Ltd.，Taiyuan O3Ooo1，P.R.China）

Abstract：In engineering construction，waste mud often contains an extremely high water content that car

Received：2023-04-01

significantly impact the environment.Addressng the issue of dehydration is therefore a primary concern.To address the problem of high water content mud water separation，this study selected three types of flocculants CaCl₂ ， anionic polyacrylamide （APAM）and poly aluminum chloride （PAC），and then designed a 3-factor and 4- level orthogonal experiment using the comprehensive balance method.Indicators such as the 48-hour dehydration amount and pH value of the supernatant were selected，and range analysis and variance analysis were conducted to find the optimal combination of composite flocculants.The flocculation mechanism was also discussed through orthogonal test results and SEM microanalysis. The experimental results showed that dividing the dehydration rate curve over time into high，medium，and low dehydration zones，as wellas fast and slow dehydration stages，led to adecrease in the overall mud dehydration rate.However，the high dehydration zone group had a higher dehydration rate at 12h ，which met the requirements for fast dehydration. Additionally， the three flocculants showed some synergistic effect.Through range analysis of variance analysis orthogonal tests，the optimal combination of composite flocculants was found to be 0.25gCaCl₂+0.12gAPAM+0.17g PAC per 100g total mass of slurry. Based on the mechanism analysis，the flocculation process of composite flocculants was divided into five stages： charge neutralization stage，bridging stage，adsorption agglomeration stage，network sedimentation stage，and solidification enhancement stage.

Keywords： orthogonal experiment; composite flocculant; high moisture content mud; flocculation mechanism

泥漿是一種泥水混合物，主要由水、外加劑、膨潤土顆粒及黏性土顆粒組成[1。隨著城市化進程的穩步推進，各類基礎設施建設正處于發展的高峰期。泥漿由于其護壁、清孔等作用被廣泛應用于工程建設中，同時也產生了大量的廢棄泥漿，給環境治理帶來了難題[2]。廢棄泥漿主要來源于鉆孔灌注樁施工、地下連續墻施工及盾構掘進施工等，其中鉆孔灌注樁施工領域產生的廢棄泥漿最多[]。這種泥漿往往含水量極高，以黏性土顆粒為主，具有高孔隙率、低承載力和高壓縮性等特點，工程性質差，不能直接回收利用，自然堆放又會對環境造成較大污染。由此可見，尋找一種合適的方法快速處理廢棄泥漿已刻不容緩。

目前，工程上對廢棄泥槳的治理方法主要有外運自然干化法、直接排放法、絮凝固液分離法及固化就地掩埋法等[3]。其中，外運自然干化法成本較高，對填埋場周邊環境污染大；直接排放法僅適用于對周邊環境無較大影響且各項排放指標均符合國家相關標準的少量廢棄泥漿；固化就地掩埋法不適用于含水率較高的工程泥漿。因此，絮凝固液分離法是處理含水率較高廢棄泥漿的常用方法，能較好地降低其含水率，便于后續處理。李春林等4研究了聚丙烯酰胺（PAM）類有機絮凝劑對黏粒含量較高廢棄泥漿脫水性能的影響，結果表明，不同種類PAM類絮凝劑對泥漿含水率有不同的影響；邱青長等5通過量筒沉積試驗研究了高分子聚合物對吹填淤泥沉積的影響，結果表明，高分子PAM具有良好的絮凝效果；宋苗苗等通過量筒沉積試驗研究了鈣質絮凝劑對含水率較高的吹填淤泥自重特性的影響，結果表明，鈣質絮凝劑會減少沉積穩定時間，而不同的絮凝劑性質對沉積穩定沉降量有不同的影響。總之，有關絮凝劑處理廢棄泥漿的研究并不少見，但大多是針對單一絮凝劑的研究。

對于復合絮凝劑的研究，Zhang等通過正交試驗，找出了復合絮凝劑陽離子型聚丙烯酰胺（CPAM）、陰離子型聚丙烯酰胺（APAM）和聚合氯化鋁（PAC）處理污泥的最佳配比；耿朋飛等8通過正交設計，研究了復合絮凝劑（粉煤灰、十二烷基硫酸鈉等）對泥槳脫水性能的影響。但這些研究所用泥漿的含水率多在 50%～100% 之間，對于更高含水率泥漿的復合絮凝劑鮮有研究。

常見的絮凝劑包括有機絮凝劑和無機絮凝劑。鈣質絮凝劑如（ CaCl₂ ）具有物美價廉、環境友好等優點；APAM具有絮凝效果好、環境友好等優點；PAC雖然單獨添加的絮凝效果不太明顯，但有助于其他絮凝劑發揮作用[9]

筆者通過正交試驗，找出處理高含水率泥漿（含水率約為 200% ）復合絮凝劑 CaCl₂ APAM和PAC的最佳配比；并通過試驗結果及SEM微觀分析研究復合絮凝劑對高含水率泥漿脫水性能的影響及絮凝機理。

試驗材料與方法

1. 1 試驗材料

1. 1.1 工程廢棄泥漿

試驗所用廢棄泥漿取自甬臺溫高速至沿海高速溫嶺聯絡線工程的鉆孔灌注樁施工過程，施工孔號為ZKS147；該區域為海積平原區，系溫黃平原，以細粒土為主，因此取樣具有一定代表性。泥漿的基本物理性質見表1。根據《土的工程分類標準》[%，該泥樣屬于高液限黏土（CH）。級配曲線如圖1所示。由圖1可知，不均勻系數 C_u=8.35gt;5 ，但曲率系數 C_c=0.73lt;1 ，因此泥樣級配不良；黏粒的含量約為 33% ，粉粒的含量約為 65% ，砂粒的含量約為 2% ，即粒徑小于 75μm 的顆粒含量約占98% ，是一種典型的細粒土，其中，約 80% 的顆粒粒徑小于絮凝臨界粒徑 30μm^[11] ，可以用于絮凝試驗研究。

1.1.2 化學試劑

無水氯化鈣（ CaCl₂ 來自天津市北辰方正試劑廠，化學純；陰離子型聚丙烯酰胺（APAM）來自鞏義市新奇聚合物有限公司， M_r=1800 萬，白色粉末，溶解時間 45min ；聚合氯化鋁（PAC）來自鞏義市新奇聚合物有限公司，鹽基度 85.1% ，氧化鋁質量分數 30.0% ；試劑的外觀照片如圖2所示。

1.1.3 試驗儀器

100mL 塑料量筒17個，頂置式攪拌機（IKAEUROSTAR200），防水電子天平（FA2004E（N）），掃描電子顯微鏡（EVO18），pH計（PHS-3C），玻璃棒和保鮮膜若干。

1.2 試驗方法

1.2.1泥漿初始含水率的測定

根據《土工試驗方法標準》[12]，由泥樣有機質含量小于 5% 可知，可采用烘干法測定含水率。將試樣盒放在電子天平上，稱取質量 m₀ ，取泥樣 20g 左右于稱量盒中，立即蓋好盒蓋，記錄讀數 m₁ ；揭開盒蓋放入烘箱中，保持溫度 105^°C 穩定， ^10h 后拿出稱量盒，蓋上盒蓋，待冷卻至室溫后稱量質量 m₂ ，則泥樣含水率計算公式為

式中： w 為泥樣含水率； m₀ 為盒子的質量； m₁ 為初始泥樣和盒子總質量； m₂ 為烘干后泥樣和盒子的總質量。

分別進行3組平行試驗，取算術平均值。

1.2.2 正交試驗設計

為了通過盡量少的試驗次數找到3種絮凝劑的最優組合，采用正交試驗方法。根據預試驗確定各絮凝劑的摻量，如表2所示，其中，絮凝劑摻量為絮凝劑質量與泥漿總質量的比值。

試驗設計3因素4水平正交試驗，即 L₁₆（4³） ，同時設置空白對照組[13]，如表3所示。

具體正交試驗過程如下：

1）取桶裝泥漿，上下晃動，左右搖動，避免試驗過程中桶裝泥槳沉底，造成含水率的變化，故需一次性取夠試驗泥漿，待桶裝泥漿混合均勻后，沿著杯壁緩緩倒入大燒杯中待用。

2）將 2000mL 塑料量杯放在電子天平上清零后，沿著杯壁緩緩倒入試驗泥漿（可用玻璃棒引流），直至天平讀數約為 300g 。在取泥槳前可人工攪拌大燒杯中的泥漿，以防泥漿沉底。

3）根據所取試驗泥漿實際量和表3的正交試驗設計摻量百分比，計算所需試劑的質量。用藥匙挖取試劑后，放在稱量紙上，用防水電子天平分別稱量對應的質量，為減少無水氯化鈣與空氣之中水分的接觸時間，可選擇最后稱取。

4）將稱量的試劑與試驗泥漿混合，用攪拌機攪勻。設置頂置式攪拌機，轉速 600r/min ，時間 1min 。

5）沿著量筒壁（盡量避開刻度位置，以便后續觀察）將攪拌后的泥漿緩緩倒人 100mL 塑料量筒中，使得泥漿液面與刻度線 100mL 齊平。為防止上層清液水分的蒸發，需用保鮮膜覆蓋塑料量筒的敞口段。

6）所有試驗組均需按步驟2） ～5 ）操作，待所有試驗量筒準備就緒，可輕晃所有塑料量筒，以減少稱量試劑、攪拌泥漿等步驟引起的時間差造成的沉降誤差。輕晃后開始計時，待其自然沉降，絮凝時間為 ^48h ，并按一定時間間隔記錄泥水界面對應讀數。

7）48h后將保鮮膜拆除，用注射器吸取上清液，測試pH值，取絮凝效果較好組的底泥，曬干、過篩，通過掃描電子顯微鏡觀察微觀結構。

1.2.3脫水量與清液pH值的測定

脫水量是評價泥漿絮凝好壞最直接的指標，脫水量越大說明絮凝效果越好，常用泥水分界線的變化來反映;pH值為排放污水質量是否合格的重要指標， pH 值宜在7左右，故選取脫水量和pH值作為評定試驗結果的指標。間隔一定時間讀取泥水界面最低處對應讀數，初始泥漿總體積減去讀數即為泥漿脫水量；停止計時后，分別取少量清液，用pH計測試清液的pH值，

2 試驗結果與分析

2.1 絮凝效果分析

添加 CaCl₂ -APAM-PAC復合絮凝劑后，泥漿絮凝沉降試驗照片如圖3所示，相隔一定時間記錄泥水分界面對應讀數，得到脫水量隨時間變化的關系。試驗過程中脫水量隨時間變化如圖4所示。

由圖4可知，脫水量隨絮凝劑加入時間不斷增大，根據最終脫水量及脫水速率的變化規律，可將整個絮凝脫水過程劃分為3分區和2階段：高、中、低脫水區和快速脫水、慢速脫水階段。初始階段，絮凝劑的加人對脫水影響顯著，脫水量呈直線上升趨勢。但隨著時間的增加，各試樣的脫水曲線出現較為明顯的差異，其中，高脫水區曲線在 12h 時脫水量也較高，即符合快速脫水的要求。從開始絮凝到試驗結束，高脫水區的最終脫水量分別為52.5（T1）、49.6（T3）、48.7（T5）、56.8（T6）、49.1（T7）、47.6（T12）、41.6（T13）mL/（ 100mL ）泥漿，可以看出， T6 的累計脫水量最大，與T13相比，提高了36.5% 。

2.2正交試驗結果分析

多指標正交試驗問題一般有兩種處理方法，即綜合評分法和綜合平衡法，綜合評分法是根據各指標的權重關系確定一個綜合指標，進而將多指標問題轉化為單指標問題，對測試結果進行綜合評估。但由于綜合指標的具體數學表達式往往難以確定，因此評定結果往往缺乏公平性；綜合平衡法是先找出各個指標的最優解，而后兼顧各個指標，確定最優組合[14]。試驗采用綜合平衡法，并結合方差分析和極差分析處理相關數據。首先假設3種絮凝劑對相互的絮凝過程沒有交互作用；試驗誤差相互獨立且遵循正態分布，將試驗結果分解為平均水平、3種水平效應與誤差值的線性疊加，建立線性模型[14]。

2.2.1 極差分析

極差分析可以直觀地比較各影響因素對絮凝結果好壞的影響程度以及同一因素下的最佳水平，從而可以找到最優的絮凝劑組合。以 48h 脫水量為指標，試驗結果見表4；以 48h 時上清液pH值為指標，試驗結果見表5；考慮到快速絮凝的情況，同時選取 12h 時脫水量為指標，試驗結果見表6。

極差 R 越大，因素對試驗結果的影響程度就越大。由表4可知，對 48h 脫水量影響因素的重要程度為 CaCl₂gt;APAMgt;PAC ，最優組合為 A₂B₁C₄ ；由表5可知，上清液 pH 值影響因素的重要程度為CaCl₂gt; APAM gt; PAC，最優組合為 A₃B₃C₃ 或A₄B₃C₃ ;由表6可知，對 12h 脫水量影響因素的重要程度為 CaCl₂gt;APAMgt;PAC ，最優組合為 A₂B₁C₄ 但 A₂、B₁ 和 C₄ 對應的pH值與各組中最佳pH值相差不大，且根據《污水綜合排放標準》（GB8978—1996）[15]，所有排污單位污染物 pH 值應在 6～9 ，試驗所測所有組上清液均滿足要求； A₂，B₁ 的絮凝劑用量較少，具有一定的經濟性，總體看來，最佳絮凝劑組合為 A₂B₁C₄ ，即最佳復合絮凝劑為 0.25% CaCl₂+0.12% APAM +0.17% PAC。

2.2.2方差分析

極差分析往往具有較大的誤差，而方差分析利用數理統計的方法大大減小了誤差。

首先，求得各因素的 k₁，k₂，k₃ 和 k₄ 值與總體試驗均值之差的平方和，與各自自由度的比值即為均方，然后進行 F 檢驗，具體計算公式如下：

第 i 個元素的平方和為

式中： S_i 為第 i 個元素的平方和；k、 k₂ⁱ 、 k₃ⁱ 、 k₄ⁱ 分別為第 i 個元素 1～4 水平均值與總體均值的差值的平方。

自由度計算

式中 ?f_i 為第 i 個元素的自由度； f_e 為誤差的自由度。

第 i 個元素均方計算

式中： T_i 為第 i 個元素的均方。

48h 上清液脫水量方差分析結果見表7。由表7可知，以 48h 脫水量為指標可得， CaCl₂ 摻量為顯著性影響因素，APAM和PAC為非顯著性影響因素，但由 F_APAM 接近 F_0.1 可知，APAM對指標有一定的影響[16]。由均方及平方和的大小關系可知，對 48h 脫水量影響因素的重要程度為 CaCl₂gt; APAM gt; PAC，與極差分析結果一致。

2.2.3交互作用分析

方差分析和極差分析都假設3種絮凝劑對彼此的絮凝過程沒有影響，考慮到絮凝劑之間的交互作用，以 48h 脫水量為指標，在表4中分別找到每組設計水平對應效應，求和后得到新的指標，如第1組即將3因素的 k₁ 相加，根據指標對各組絮凝效果重新排列，如表8所示。由于新指標未考慮交互作用，故與試驗結果的對比能說明交互作用的強弱。

由表8可知，低脫水區絮凝劑之間的交互作用較弱，中脫水區和高脫水區絮凝劑的交互作用較強。在低脫水區， CaCl₂ 的摻量較高，為 0.35%～ 0.45% ，且 CaCl₂ 摻量的變化對脫水量的影響較大，故此階段過量的 CaCl₂ 使絮凝的促進作用降低，由圖4可知，甚至會出現一定的抑制作用。在中、高脫水區，由12組和13組可知，APAM和PAC的共同作用會“緩解” CaCl₂ 抑制作用，增大其脫水量；由第6組實際脫水量大于第5組且第6組APAM和PAC的水平效應均低于第5組可知，3種絮凝劑之間存在協同作用，且這種協同作用甚至大于因單一絮凝劑變化引起的效應。

2.3 SEM分析

研究絮凝作用時，可以采用掃描電子顯微鏡（SEM）分析的方式觀察固態物質表面超微結構的形態和組成。分別取試驗前原狀泥漿及第6組經48h 絮凝后的底部泥漿，經過過篩和噴金處理，達到控制顆粒大小和使土樣帶上電荷的自的，使其可以產生荷電效應，從而使得電子掃描時圖像更加穩定，最終得出試驗圖片。在絮凝過程前，其主要的狀態如圖5（a）所示，顆粒分布較為分散，沒有明顯的絮團結構，此時進行泥槳處理需要的時間較長，使用復合絮凝劑對泥漿進行處理后，根據圖5（b），可以明顯看出，泥漿顆粒分布緊密，對應的宏觀表現則是 48h 脫水量明顯提高；微觀面貌展現出絮凝劑對于泥漿分離的顯著影響，即形成明顯絮團，有明顯絲狀結構包裹。

3 絮凝機理探討

3.1 基本組成元素分析

對土樣進行元素分析，采用EDS色散譜，可以得到土樣中的元素，主要有O、Si、K，除此之外，還有F、Fe、Ca、Na、Ti等元素，由此可以得出，泥漿中明顯存在著許多離子組成，主要的陽離子為 K⁺ ！Ca²⁺，Fe³⁺，Fe²⁺ 等。

3.2 絮凝劑的作用分析

復合絮凝劑由 CaCl₂ 、APAM、PAC組成。其中，APAM的分子鏈中含有極性基團，能較快速地起到連接懸浮土顆粒的作用，通過吸附團聚的方式將黏土連接成絮團；APAM中主要存在陰離子基團[1]，而黏土顆粒表面帶有負電荷，因此APAM的電中和作用相對較弱，即對泥漿的Zeta電位影響較小4；同時高分子鏈條可以連接泥漿中黏土顆粒，進行架橋，形成大尺寸的絮團，從而實現快速沉淀[18-19]。在試驗過程中，APAM摻量的增加會使絮凝效果降低，是因為過量的APAM懸浮液中會生成大塊的絮凝體并包裹在土顆粒表面，阻礙了土顆粒的相互靠近和液體排出，該過程稱之為“膠體保護”作用[20]。PAC的作用機理與APAM相似，其長鏈對水中的土顆粒起橋連和電中和作用[21]。同時，PAC是常用的無機絮凝劑，加入水后自身首先會水解出Al³⁺ 離子， Al³⁺ 離子進一步水解，產生氫離子，使溶液呈弱酸性，具有中和泥漿堿性的能力。與APAM單獨作用相比，PAC可以中和APAM用量增大時造成的堿性影響，增強泥槳的脫水能力，但當高分子絮凝劑（PAC + APAM）含量較高時，其不能充分伸展，只能包圍土顆粒，因而不能充分發揮其高分子絮凝劑的優勢，例如架橋作用等[22]。且泥水明顯增稠，在泥漿中生成含泥量較少的絮團，此時絮團較難形成較大比重，形成的絮團在試驗條件下還會占據有限的量筒下部空間，阻礙了沉淀絮凝的發生。通過正交試驗極差分析可以看出，隨著 CaCl₂ 摻量的增加，絮凝效果先增大后減小，這是由于黏土表面的負電荷逐漸被中和，中和的時候恰好為最佳摻量，之后鈣離子的增加會使黏土表面帶正電荷，同種電荷相互排斥，此時絮凝效果反而降低。由正交試驗的結果分析可得，當 CaCl₂ 的摻量在0.35%～0.45% 時，其對絮凝效果有一定的抑制作用，即 CaCl₂ 的濃度超過電中和的數值后，會反過來抑制反應的發生。當復合絮凝劑聯合作用時， CaCl₂ 會首先中和土顆粒周圍的電層，促進隨后的APAM、PAC吸附架橋作用的發生[23]。

3.3 絮凝機理分析

對絮凝的機理進行探討，認為其可以分為5個階段，原理示意圖如圖6所示。

1）電中和階段。在高含水率的情況下，泥漿會形成高度分散的混合懸浮體系。 Ca²⁺ 、PAC水解酸性產物 Al³⁺ 分別與黏土表面的負電荷實現中和，降低顆粒表面的電動位，從而減小相鄰顆粒的排斥作用，使相鄰顆粒擁有更大的接觸可能性。

2）架橋階段。APAM和PAC的長分子鏈在水中溶解、粘連、連接，長鏈會黏結固定在土顆粒表面上。連接若干土顆粒后成橋，橋聯足夠多的微粒之后，沉降速度會明顯變快，能更快達到較大的比重，從而達到集體快速沉降的目的[24]。

3）吸附成團階段。 CaCl₂ 水解產生的帶正電的氫氧化物會和APAM分子鏈中的極性基團共同吸附土顆粒，形成大絮團土顆粒，在沉降的過程中還可以吸附黏聚懸浮的土顆粒，同時，APAM作為包裹體包裹在顆粒周圍。

4）網絡沉降階段。投加過量 CaC1₂ 水解產生的氫氧化物相互黏結，在水中形成網狀結構，通過物理化學作用將前兩階段形成的橋狀鏈接物和絮團網卷掃捕，最終使這些大分子發生共聚沉降[20]。

5）固化增強，形成骨架。通過SEM圖像可以看到明顯的針狀結晶，加入足夠量的氯化鈣溶液之后，游離的鈣離子會和泥漿中的活性礦物成分發生反應，生成不溶于水的堅硬針狀鈣鹽。這種沉淀會在泥槳中起到支撐作用，同時，鈣離子與泥槳中的活性成分反應生成膠凝性物質，與PAC水解生成的鋁膠共同作用，形成土骨架，起到填充和進一步膠結的作用。軟弱的絮團強度很低，這種骨架會大大增強體系的剛度。

3.4關于反應中存在快慢反應的分析

根據脫水量變化曲線，將絮凝反應過程分為快速反應階段和慢速反應階段。反應速率關系可以將動力學方程表示為

r=kC_A^αC_B^β

式中：k為反應速率常數； C_A，C_B 為反應物的濃度； α 、β 為反應級數； r 為化學反應速率。

加人絮凝劑并充分溶解后，絮凝立刻發生，為快速反應階段。隨后，由于反應不斷發生，絮凝劑的濃度減少，對反應速度造成了影響，反應速度減慢。

同時，絮團的形成也對反應速率造成了影響。在高分子絮凝劑發揮吸附架橋階段，使得顆粒發生明顯的聚集，對泥漿顆粒產生包裹作用，不同顆粒之間接觸的可能性變低，從而影響了反應的進行。

4結論

通過對含水率為 203.8% 的泥漿進行正交試驗研究、方差分析和極差分析以及SEM分析，對復合絮凝劑的絮凝機理進行討論，得出以下結論：

1）設置 L₁₆（4³） 正交試驗 + 一組對照組，通過脫水量隨時間的變化曲線發現，總體上泥漿脫水速率隨著時間逐漸減小，將泥漿脫水過程分為快速脫水階段和慢速脫水階段，通過最終脫水量將各組劃分為高脫水區、中脫水區和低脫水區。其中高脫水區組同時也具有快速脫水優勢。

2）通過對正交試驗結果進行極差分析和方差分析，得出復合絮凝劑最佳配比為每 100g 泥漿摻量為 0.25gCaCl₂+0.12gAPAM+0.17gPAC 以 48h 脫水量 ?12h 脫水量和 48h 時上清液pH值為指標，則3種絮凝劑按影響程度從大到小依次排列為 CaCl₂ 、APAM、PAC;以 ^48h 脫水量為指標，CaCl₂ 為顯著性影響因素，APAM有一定顯著性，而PAC為非顯著性影響因素。

3）通過SEM分析可以發現，添加復合絮凝劑后，泥漿沉淀會產生更多的絮團，復合絮凝劑促進了泥漿土顆粒沉降。

4）通過試驗結果和機理分析發現，APAM、PAC和 CaCl₂ 三種絮凝劑存在一定的協同作用，這種協同作用甚至會強于單一絮凝劑引起的絮凝效應。

5）根據試驗結果和機理分析，泥漿脫水過程分為5個階段：電中和階段、架橋階段、吸附成團階段、網絡沉降階段和固化增強階段。

參考文獻

[1］房凱，張忠苗，劉興旺，等.工程廢棄泥漿污染及其防 治措施研究[J].巖土工程學報，2011，33（增刊2）： 238-241. FANGK，ZHANGZM，LIUXW，etal.Pollutionof construction waste slurry and prevention measures [J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering，2Ol1，33 （Sup2）：238-241. （in Chinese）

[2]QINXH，ZHOUZQ，HEB，etal.Characteristicsof waste mud treated by construction waste-slag based floc culation-solidification combined method [J]. Construction andBuildingMaterials，2023，37O：130699.

[3］胡雙雙.淺析工程廢棄泥漿現狀及綜合治理措施[J].四 川水泥，2018（1）：80. HU S S. Analysis on the present situation of engineering waste mud and its comprehensive treatment measures [J].Sichuan Cement，2Ol8（1）：80.（in Chinese）

[4]李春林，吳言坤，呂煥杰，等.PAM類有機絮凝劑對高

黏粒含量廢棄泥漿脫水性能影響研究[J].隧道建設（中 英文），2022，42（2）：260-267. LI C L，WU Y K， LYU H J， et al. Influence of polyacrylamide organic flocculant on dewatering performance of waste slurry with a high content of clay particles [J]. Tunnel Construction，2022，42（2）： 260-267. （in Chinese）

[5］邱青長，蔡文，顏永國.高分子聚合物對淤泥沉積影響 的試驗[J].水運工程，2015（3）：32-35. QIU QC，CAI W，YANYG. Experiment on influence of macromolecule polymer on sedimentation of silt [J]. Portamp;.Waterway Enginering，2015（3）： 32-35. （in Chinese）

［6］宋苗苗，王正宏，徐桂中，等.鈣質絮凝劑對高含水率 吹填淤泥自重沉積特性的影響[J].水利水電科技進展， 2021，41（5）： 22-27. SONG M M，WANG Z H， XU G Z，et al. Effects of calcareous flocculants on self-weight sedimentation char acteristics of dredged slurry with high water content [J]. Advances in Science and Technology of Water Resourc es，2021，41（5）： 22-27.（in Chinese）

[7] ZHANG C，ZHOU C L， ZHOU YC，et al. Study on the effect of coagulant ratio on dehydration performance of acrylic sludge [J]. IOP Conference Series：Earth and Environmental Science，2018，146：O12076.

［8］耿朋飛，孫林柱.鉆孔廢棄泥漿絮凝壓濾脫水的研究 [J].武漢理工大學學報，2014，36（7）：114-118. GENG P F， SUN L Z. Study on construction abandoned drilling slurry dehydration property [J]. Journal of Wuhan University of Technology，2014，36（7）：114- 118. （in Chinese）

[9］楊永超，尹玉苑.PAM和PAC對凈水廠排泥池和污泥 濃縮池絮凝沉淀效果影響的研究[J].工程建設與設計， 2023（3）： 163-165. YANG Y C，YIN Y Y. Study on the influence of PAM and PAC on flocculation and sedimentation effect of sludge discharge tank and sludge concentration tank in water purification plant [J]. Construction amp;.Design for Engineering，2023（3）： 163-165.（in Chinese）

[10]土的工程分類標準：GB/T 50145—2007[S].北京：中 國計劃出版社，2008. Standard for engineering classification of soil：GB/T 50145—2007 [S]. Beijing： China Planning Press， 2008. （in Chinese）

[11]王茜，朱勇輝，柴朝暉，等.河湖淤泥絮凝沉降特性試 驗研究[J].長江科學院院報，2020，37（1）：13-17，29. WANG X，ZHU YH，CHAI ZH，et al. Experimental research on flocculation-settling property of silt in rivers and lakes [J]. Journal of Yangtze River Scientific Research Institute，2020，37（1）：13-17，29.（in Chinese）

[12]土工試驗方法標準：GB/T 50123—2019[S].北京：中 國計劃出版社，2019. Standard for soil test method： GB/T 50l23—2019 [S]. Beijing：China Planning Press，2Ol9.（in Chinese）

[13]FANG Y，MAB，WEI K，et al. Orthogonal experimental analysis of the material ratio and preparation technolo gy of single-component epoxy resin for asphalt pavement crack repair [J]. Construction and Building Materials， 2021，288：123074.

[14]何為，薛衛東，唐斌.優化試驗設計方法及數據分析[M]. 北京：化學工業出版社，2012. HE W，XUE W D，TANG B.Optimal experimental design method and data analysis [M]. Beijing： Chemical Industry Press，20l2. （in Chinese）

[15]污水綜合排放標準：GB8978—1996[S].北京：中國標 準出版社，1998. Integrated wastewater discharge standard：GB 8978— 1996[S]. Beijing：Standards Press of China，1998.（in Chinese）

[16]WANG CH，WANG CH，PANHD，et al. Effect of structure parameters on low nitrogen performance of burner based on orthogonal experiment method [J].Case Studies in Thermal Engineering，2022，39：102404.

[17]SZEWCZUK-KARPISZ K，KRASUCKAP，BOGUTA P，et al. Anionic polyacrylamide efficiency in goethite removal from aqueous solutions：Goethite suspension destabilization by PAM[J]. International Journal of Environmental Science and Technology，2Ol9，16（7）： 3145-3154.

[18]耿朋飛，孫林柱.泥漿壓濾脫水復合絮凝劑的實驗研究[J]. 武漢理工大學學報，2014，36（5）：118-122，144. GENG PF， SUN L Z. Experimental study on construc tionwaste slurry dehydration composite flocculants [J]. Journal of Wuhan University of Technology，2Ol4，36 （5）：118-122，144.（in Chinese）

[19]YAO B，ZHAO D Y，GUOJ，et al.Preparation and performance evaluation of hybrid polymer flocculants （PAC-PAM），and comparison experiments with other flocculants [J]. Environmental Progress amp;. Sustainable Energy，2022，41（4）：e13829.

[20]黃英豪，吳敏，陳永，等.絮凝技術在疏浚淤泥脫水處 治中的研究進展[J].水道港口，2022，43（6）：802-812. HUANGYH，WU M，CHENY，et al.Research prog ress of flocculation technology in dewatering treatment of dredged sludge [J]. Journal of Waterway and Harbor， 2022，43（6）：802-812.（in Chinese）

[21] ZHAO CF，SHAO S，ZHOUYY，et al. Optimization offlocculation conditions for soluble cadmium removal using the composite flocculant of green anion polyacrylamide and PAC by response surface methodology [J]. Science of the Total Environment，2018，645：267-276.

[22]葉雅文.鉆井廢泥漿化學脫水固液分離技術的研究[J]. 江漢石油學院學報（自然科學版），1988，10（1）：69-77. YEYW.An investigation of solid-liquid separation technique for waste drilling mud using chemical dewatering method [J]. Journal of Jianghan Petroleum Institute， 1988，10（1）： 69-77.（in Chinese）

[23]LINZW，ZHANGCH，HUYF，etal.Nanoaluminum-based hybrid flocculant：Synthesis，characterization，application in mine drainage，flocculation mechanism [J]. Journal of Cleaner Production，2O23，399： 136582.

[24] RUNKANA V，SOMASUNDARAN P，KAPUR P C．A population balance model for flocculationof colloidal suspensions by polymer bridging[J]. Chemical Engineering Science，2006，61（1）： 182-191.

（編輯胡玲）