白鶴灘象鼻嶺人工半島變形監(jiān)測及長期沉降預(yù)測

DOI：10.16232/j.cnki.1001-4179.2025.06.013

0 引言

白鶴灘水電站是金沙江干流下游開發(fā)的第二級梯級電站，具有發(fā)電、防洪、改善下游通航條件、發(fā)展庫區(qū)航運等綜合效益。由于水電站的建設(shè)需要淹沒一些現(xiàn)有的居民區(qū)和土地，因此需要進行移民安置。象鼻嶺居民點是庫區(qū)移民安置的重要建設(shè)項目。該項目規(guī)模較大，包括堤防施工、場地回填、房屋建設(shè)和一系列配套設(shè)施。水庫蓄水后，移民安置點形成三面環(huán)水的高填方人工半島。該工程具有地質(zhì)條件復(fù)雜、覆蓋層深厚、地形高差大、水庫消落帶水位周期性波動等特點，影響高填方人工半島的沉降變形和防護堤穩(wěn)定性，從而增加了施工后不均勻沉降變形的潛在風(fēng)險。特別是水庫水位變化引起的滑坡災(zāi)害的危害，一方面表現(xiàn)為對基礎(chǔ)設(shè)施的破壞力極強，另一方面難以準(zhǔn)確識別和預(yù)測庫區(qū)內(nèi)的滑坡隱患區(qū)域[]，嚴重影響人民生命財產(chǎn)安全。因此，有必要對高填方人工半島進行變形監(jiān)測和長期沉降預(yù)測高填方工程因其施工量大、填筑高度高、穩(wěn)定性要求嚴格等特點，對變形監(jiān)測技術(shù)的要求也越來越高[2]。傳統(tǒng)的變形監(jiān)測技術(shù)雖然在一定程度上滿足了工程需求，但其在精度、自動化程度、全天候性等方面存在一定的局限性。GNSS（全球?qū)Ш叫l(wèi)星系統(tǒng)）技術(shù)具備自動化程度高、全天候、實時、連續(xù)以及不受天氣和能見度條件影響等優(yōu)點，已在自然山體變形監(jiān)測領(lǐng)域以及交通、水利、電力、采礦、建筑等工程領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用，為自然山體穩(wěn)定和工程安全提供了有力保障。例如，Gili[3]、Mantovani[4]等運用GNSS 技術(shù)對自然山體進行了變形監(jiān)測，研究了山體的變形特征；姚仰平等[5開發(fā)了一種基于北斗衛(wèi)星定位的高填方機場變形監(jiān)測系統(tǒng)；付平等°根據(jù)GNSS觀測數(shù)據(jù)，研究了滇中引水工程區(qū)域的形變場特征；黃觀文等[設(shè)計了一種分層GNSS/全站儀綜合監(jiān)測裝置，實現(xiàn)了膨脹土坡體的實時分層監(jiān)測；嚴頌華等[8]分析了衛(wèi)星運動和反射信號接收天線位置偏移對變形反演精度的影響，提出了一種適用于公路邊坡變形監(jiān)測的位置偏移校正方法；王豪威等構(gòu)建了一個結(jié)合GNSS、多元傳感器、4G通訊和互聯(lián)網(wǎng)技術(shù)的自動化監(jiān)測系統(tǒng)，實現(xiàn)了核電廠邊坡工程的全天候遠程變形監(jiān)測高填方工程的長期變形預(yù)測是一個非常重要和復(fù)雜的問題。目前，高填方工程長期變形的預(yù)測方法主要有兩類：第一類是利用現(xiàn)場變形觀測數(shù)據(jù)，通過曲線擬合方法預(yù)測后期變形；第二類是建立土體濕化應(yīng)變模型和流變模型，并結(jié)合數(shù)值計算方法預(yù)測后期變形。例如，宋二祥等[10]研究了碎石的流變特性，提出了可以考慮荷載隨時間變化的高填方地基流變變形的簡化計算方法;姚仰平等[\"]將UH模型的有限元計算方法與分層總和法相結(jié)合，提出了一種高填方地基蠕變沉降計算方法；楊校輝等[12]通過土石混合料的剪切和壓縮試驗，分析了初始狀態(tài)對強度和變形特性的影響規(guī)律，并提出了考慮初始狀態(tài)的填方沉降預(yù)測方法。

本文基于國內(nèi)外現(xiàn)有研究成果，結(jié)合新技術(shù)的發(fā)展以及重大工程安全的實際需求，對象鼻嶺高填方人工半島的沉降變形進行監(jiān)測，并對其長期沉降情況予以預(yù)測。首先，在人工半島的關(guān)鍵位置布設(shè)監(jiān)測點，利用GNSS技術(shù)自動且連續(xù)地收集變形數(shù)據(jù)，通過對數(shù)據(jù)的整理與分析，總結(jié)出人工半島的沉降變形規(guī)律；其次，運用工程類比法，結(jié)合地質(zhì)勘察與現(xiàn)場實際狀況，構(gòu)建土石混合體的濕化應(yīng)變模型和流變模型，并融入時間效應(yīng)，以模擬土石混合體在復(fù)雜環(huán)境下的變形特性；同時，結(jié)合分層總和法，對人工半島的長期沉降發(fā)展過程進行預(yù)測和分析，探討其在水庫蓄水過程中的動態(tài)響應(yīng)機制。

1高填方工程概況和GNSS變形監(jiān)測系統(tǒng)

1.1 高填方工程概況

象鼻嶺移民安置點位于金沙江與小江間格勒-象鼻嶺臺地處，如圖1所示。場地為東、西、北三面臨水半島，原地面高程為 790. 0～852. 0m ，蓄水位高程825.00m 以下進行防護墊高造地，防護堤堤線沿800.0～827.5m 高程布置，堤線總長約 1.4km ，內(nèi)側(cè)分層碾壓墊高至 826.0～827.6m 高程，總圍地面積約9.33hm² （140畝），總戶數(shù)為378戶，安置人口約1600人，主要為居民用地、公共設(shè)施用地、道路廣場用地、綠化用地等。

金沙江側(cè)堤型采用斜坡式，堤身采用砂礫石土石混合料填筑，迎水面 820.0m 高程以下坡度 1：1.7 ，820.0m 高程以上坡度1：3，堤頂寬度 8.0m 。小江側(cè)堤型采用復(fù)合式， 820.0m 高程以下采用C20混凝土擋墻，擋墻頂以上向上放坡至 827.5m 高程，放坡坡度1：3，堤頂寬度 8.0m 。現(xiàn)狀坡面采用框格梁 + 混凝土預(yù)制塊 + 錨桿型式進行防護，坡度 1：1.7 。

高填方施工采用智慧壓實系統(tǒng)，全程實時監(jiān)測壓實軌跡、速度、遍數(shù)等施工信息，確保土石混合料填筑質(zhì)量。高填方工程于2019年6月開始填筑，并于2019年12月竣工。總填筑量380萬 m³ ，最大填筑高度約70.0m 。房建工程于2020年5月底開始施工，并于2021年9月工。圖1（a）和圖1（b）分別為高填方工程和房建工程竣工后的鳥瞰圖。

1.2 GNSS變形監(jiān)測系統(tǒng)

GNSS變形監(jiān)測系統(tǒng)由硬件和軟件兩部分組成，用于實時監(jiān)測和評估人工半島防護堤的穩(wěn)定性。硬件系統(tǒng)包括傳感器、數(shù)據(jù)采集模塊和數(shù)據(jù)傳輸模塊，而軟件系統(tǒng)包括數(shù)據(jù)庫、數(shù)據(jù)處理和控制模塊以及安全評估和預(yù)警模塊。工作流程如下：GNSS接收器在監(jiān)測點實時采集衛(wèi)星定位信號，通過傳輸模塊將其發(fā)送到控制中心;控制中心采用數(shù)據(jù)處理和控制模塊實時解算出監(jiān)測點的三維坐標(biāo)，并將當(dāng)前坐標(biāo)與初始坐標(biāo)進行比較，計算監(jiān)測點的變形量、變形率等。根據(jù)變形分析結(jié)果，安全評估預(yù)警模塊對人工半島防護堤的穩(wěn)定性進行評估，并在必要時發(fā)出警告，以采取相應(yīng)措施。

圖2為GNSS表面變形監(jiān)測點布設(shè)示意圖。其中，金沙江側(cè)防護堤布設(shè)3個監(jiān)測點，編號為TP1＼～TP3；小江側(cè)防護堤布設(shè)3個監(jiān)測點，編號為TP4＼～TP6。監(jiān)測基準(zhǔn)點布設(shè)在人工半島的后緣山坡，編號為TB。各監(jiān)測點包含 X，Y 和 Z3 個定位方向。其中，X 表示南北方向，位移向北為正，向南為負；Y表示東西方向，位移向東為正，向西為負； Z 表示豎直方向，位移向下為正，向上為負。各監(jiān)測點于2021年8月26日完成設(shè)備安裝埋設(shè)，8月27日完成設(shè)備調(diào)試，并取得初始值。2022年初，防護堤開展防浪墻施工。由于GNSS表面變形監(jiān)測點位置與防浪墻位置存在重疊，2022年3月1＼～3日，陸續(xù)對各監(jiān)測點臨時拆除，并就近租賃倉庫存放。防浪墻施工結(jié)束后，2022年5月18日完成TP2＼～TP5測點復(fù)建并恢復(fù)觀測，2022年5月31日完成TP1、TP6測點復(fù)建并恢復(fù)觀測。

2高填方人工半島變形監(jiān)測結(jié)果與分析

為了便于岸坡變形的分析，將各監(jiān)測點在 X 和 Y 方向上的位移轉(zhuǎn)換為順坡向和橫坡向的位移，其位移方向定義如圖2（a）所示。圖3為金沙江側(cè)防護堤監(jiān)測點在順坡向、橫坡向和豎直向的位移時程。在圖3中，監(jiān)測點的下標(biāo)1、2和3分別表示順坡向、橫坡向和豎直向。可以看出，3個監(jiān)測點在順坡向、橫坡向和豎直向的位移均隨水位的升降而波動，表明水位變化是防護堤位移波動的主要驅(qū)動因素。在順坡向，TP2與TP3的位移變化特征比較相似，均展現(xiàn)出朝順坡向的位移，而TP1的位移方向朝逆坡向，呈現(xiàn)出與TP2、TP3截然不同的特征。當(dāng)水位發(fā)生急劇變動，如2022 年10月快速上升時，防護堤在順坡向的位移響應(yīng)迅速，但值得注意的是，TP1的響應(yīng)速度相較于TP2和TP3滯后。在橫坡向，TP2與TP3的位移變化特征依舊保持高度的相似性，而TP1則再次顯示出其獨特性，并且其位移量顯著大于TP2和 TP3。特別是在2023年1月，TP1在橫坡向的位移迅速激增，而TP2和TP3則幾乎未受影響，這種顯著的差異可能是TP1所處環(huán)境條件的特殊性或其他外部因素所致。在豎直向，TP1與TP2、TP3之間的差異較為明顯，這一現(xiàn)象很可能源自們各自所處位置的地質(zhì)構(gòu)造、地形特征以及其中特定因素的綜合作用。

圖4為小江側(cè)防護堤各監(jiān)測點在順坡向、橫坡向和豎直向的位移時程。可以看出，除TP4監(jiān)測點在橫坡向的位移展現(xiàn)出與其他監(jiān)測點不同的特性外，其余監(jiān)測點在各方向上的位移變化特征及量值均保持高度的一致性。這種高度的一致性反映了這些監(jiān)測點所處的地質(zhì)環(huán)境在土體結(jié)構(gòu)、地層分布、地下水流動等關(guān)鍵因素上可能存在顯著的相似性。相比之下，TP4監(jiān)測點在橫坡向的獨特位移行為則顯得尤為突出，這可能與其所處的特定地質(zhì)、地形條件或是其他外部因素的影響密切相關(guān)。

圖5為將各監(jiān)測點在順坡向、橫坡向的位移合并成一個水平合位移的時程，圖5中監(jiān)測點的下標(biāo)4表示水平合位移。可以看出，各監(jiān)測點的水平合位移隨水位升降而顯著變化，并且其變化特征與水位波動的形狀高度相似。這一現(xiàn)象表明了水位變化是驅(qū)動防護堤水平合位移變化的關(guān)鍵因素。當(dāng)水位上升時，水平合位移也相應(yīng)增加；當(dāng)水位下降時，水平合位移也相應(yīng)減小。通過比較水平合位移和水位波動的形狀和幅度，可以直觀地評估防護堤在不同水位條件下的穩(wěn)定性。例如，當(dāng)水位急劇上升時，如果水平合位移的增幅也相應(yīng)增大，且超出安全閾值，則可能預(yù)示著防護堤存在潛在的不穩(wěn)定風(fēng)險。反之，如果水平合位移的變化相對平緩，并且與水位波動保持一定的滯后性，則可能表明防護堤具有較好的穩(wěn)定性和自我調(diào)整能力。

圖6展示了各監(jiān)測點在順坡向、橫坡向和豎直向位移的綜合效應(yīng)，即空間合位移的時程變化，其中監(jiān)測點的下標(biāo)5表示空間合位移。從圖5中可以清楚地看出，盡管金沙江側(cè)防護堤3個監(jiān)測點的空間位移在波動形態(tài)和具體量值上存在一定的差異，但整體上它們均展現(xiàn)出與水位升降之間的緊密關(guān)聯(lián)性。相比之下，小江側(cè)防護堤的3個監(jiān)測點在空間位移上則展現(xiàn)出高度的一致性。無論是波動形式還是量值大小，它們均保持著相對接近的趨勢。這種相似性表明，這些監(jiān)測點所在的地質(zhì)環(huán)境和其他條件基本相同。

在邊坡監(jiān)測與預(yù)警系統(tǒng)中，預(yù)警值的設(shè)定是確保邊坡安全穩(wěn)定、預(yù)防災(zāi)害發(fā)生的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。由于邊坡的復(fù)雜性，包括其高度、地質(zhì)條件、水文環(huán)境、支護結(jié)構(gòu)以及周邊建構(gòu)筑物的多樣性，預(yù)警值的確定需要綜合考慮多種因素，并依賴于科學(xué)的方法和豐富的實踐經(jīng)驗。GB50330—2013《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》[13]和GB 50497—2019《建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》[14]作為建筑行業(yè)的重要標(biāo)準(zhǔn)，為邊坡（基坑）工程的監(jiān)測與預(yù)警提供了重要的指導(dǎo)標(biāo)準(zhǔn)。這些標(biāo)準(zhǔn)不僅明確了監(jiān)測項目的具體要求，還嘗試在預(yù)警值的設(shè)定上給出了一定的指導(dǎo)原則或參考范圍，盡管具體的預(yù)警值仍需根據(jù)工程實際情況進行調(diào)整。鑒于建筑邊坡（基坑）工程與其他邊坡工程相比，周圍環(huán)境更加復(fù)雜，人類活動更加密集，其預(yù)警標(biāo)準(zhǔn)更加嚴格。因此，本文依據(jù)GB50497—2019《建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》設(shè)置防護堤的監(jiān)測預(yù)警值。根據(jù)以上TP1～TP6在2024年1月1＼～16日的監(jiān)測數(shù)據(jù)，可以得出各方向的位移增量、變化速率和累計合位移，如表1所列。可以看出，累計水平合位移和變化速率均未超過規(guī)范規(guī)定的相應(yīng)預(yù)警標(biāo)準(zhǔn) 40mm 和 5mm/d^[14] ，累計沉降和變化速率均未超過規(guī)范規(guī)定的相應(yīng)預(yù)警標(biāo)準(zhǔn)30 mm 和3 mm/d[13]。 。上述結(jié)果表明，蓄水期防護堤的變形在正常范圍內(nèi)，不存在需要特別注意的異常位移或過度沉降。

3 高填方人工半島長期沉降預(yù)測與分析

3.1 濕化應(yīng)變模型和流變模型

土石混合體作為一種復(fù)雜的自然地質(zhì)材料，其濕化和流變變形特性對高填方工程的安全具有較大影響。張延億等[15]以紅石巖堰塞壩土石混合料為研究對象，采用固結(jié)儀開展了大型單軸固結(jié)濕化變形和流變試驗，探討了豎向應(yīng)力和材料級配對濕化變形和流變的影響規(guī)律。圖7為象鼻嶺高填方土石混合料與紅石巖堰塞壩土石混合料的顆粒級配曲線比較。可以看出，象鼻嶺防護堤1號和2號土石混合料的顆粒級配分別接近于紅石巖堰塞壩1號和2號土石混合料的顆粒級配。因此，根據(jù)工程類比法，分別選取紅石巖堰塞壩1號和2號土石混合料的濕化變形和流變試驗結(jié)果來建立象鼻嶺防護堤1號和2號土石混合料的濕化應(yīng)變模型和流變模型。

圖8為紅石巖堰塞壩土石混合料的濕化變形試驗結(jié)果。將試驗結(jié)果按指數(shù)函數(shù)關(guān)系進行擬合，單軸固結(jié)濕化變形的經(jīng)驗?zāi)Ｐ腿缦隆?/p>

1號土石混合料：

2號土石混合料：（204號 式中： ε_w 為濕化應(yīng)變， %;σ_v^′ 為有效豎向應(yīng)力； p_a 為大氣壓； χ_t 為時間， h 。

根據(jù)式（1）和式（2），可得出濕化應(yīng)變模型的應(yīng)變時間變化曲線，并將其表示在圖8中。可以看出，模型計算曲線與試驗結(jié)果吻合良好，表明所構(gòu)建的模型能夠比較準(zhǔn)確地捕捉到土石混合料在濕化過程中的主要變形特征，如初始階段的快速應(yīng)變增長、中期的逐漸穩(wěn)定以及后期的持續(xù)變形等，驗證了濕化應(yīng)變模型在理論上的合理性和準(zhǔn)確性。

圖9為紅石巖堰塞壩土石混合料的流變試驗結(jié)果。將試驗結(jié)果按指數(shù)函數(shù)關(guān)系進行擬合，單軸固結(jié)流變的經(jīng)驗?zāi)Ｐ腿缦隆?/p>

1號土石混合料：

2號土石混合料：

式中： ε_c 為流變， % 。

根據(jù)式（3）和式（4），可得出流變模型的應(yīng)變時間變化曲線，并將其表示在圖9中。可以看出，模型計算曲線與試驗結(jié)果在實驗時間尺度上展現(xiàn)出高度的一致性。這種高度的吻合不僅直觀地驗證了流變模型在理論推導(dǎo)上的合理性，還強有力地證明了其在實際應(yīng)用中的準(zhǔn)確性。

3.2 沉降計算方法

本文按一維分層總和法對高填方人工半島的濕化沉降和流變沉降進行近似計算。一維分層總和法的基本思想是將填方體劃分為若干個水平層，然后分別計算每一層的沉降量，最后將所有層的沉降量累加得到總沉降量。從沉降計算開始經(jīng)歷時間 χ_t 之后，第 i 分層土的沉降計算公式為

式中： S_i，ε_i 和 H_i 分別為第 i 分層土的沉降、應(yīng)變和厚 度。應(yīng)變按式（1） ～ 式（4）計算。

總沉降計算公式為

式中： s 為總沉降， n 為分層總數(shù)。

3.3 長期沉降預(yù)測

利用式（1）～（4）所示的濕化應(yīng)變模型和流變模型，結(jié)合一維分層總和法，分別對人工半島金沙江側(cè)和小江側(cè)防護堤的濕化沉降和流變沉降進行預(yù)測。金沙江側(cè)防護堤的沉降計算采用1號填筑料的濕化和流變參數(shù)，天然和飽和容重分別為 23.0kN/m³ 和23.5kN/m³ ，變形模量為 41MPa ，填筑厚度為 32.0m 。小江側(cè)防護堤的沉降計算采用2號填筑料的濕化和流變參數(shù)，天然和飽和容重分別為 23.0kN/m³ 和23.6kN/m³ ，變形模量為 30MPa ，填筑厚度為 12.0m 。水位設(shè)為正常水位 825.17m 。由于現(xiàn)場加載時間遠長于室內(nèi)流變試驗的加載時間，直接使用室內(nèi)試驗獲得的填筑料參數(shù)進行數(shù)值計算往往會導(dǎo)致預(yù)測結(jié)果與實測數(shù)據(jù)之間存在較大的偏差[16-17]，因此，有必要調(diào)整式（3）和式（4）中與時間相關(guān)的指數(shù)參數(shù)值。基于現(xiàn)有土石壩的流變反饋分析結(jié)果[16]，本文將指數(shù)參數(shù)值降低為原來的 1/10 000 進行預(yù)測。圖10為兩側(cè)防護堤的長期沉降預(yù)測值與監(jiān)測結(jié)果的比較。

從圖10的對比中可以明確看出，濕化變形在沉降預(yù)測中占據(jù)重要的地位。未納入濕化變形因素的預(yù)測模型，其流變沉降的預(yù)測值遠低于實測值。而將濕化變形納入預(yù)測模型后，流變沉降與濕化沉降的疊加效應(yīng)能夠緊密匹配實測值的中值范圍，這有力證明了濕化效應(yīng)在沉降變形中的主導(dǎo)地位，并且其貢獻顯著超過單純的流變沉降。金沙江和小江兩側(cè)防護堤的最大長期累計沉降預(yù)測值分別約為 18mm 和 14mm 。進一步地，當(dāng)將浮力引起的變形也納入考慮范疇時，預(yù)測的沉降變形特征與水位的動態(tài)波動展現(xiàn)出了高度的相關(guān)性。隨著水位的逐步上升，防護堤所受的浮力相應(yīng)增大，導(dǎo)致產(chǎn)生向上的位移，這種位移與沉降方向相反，從而有效減緩甚至部分抵消了由土體自重及其他外部荷載引起的沉降。浮力效應(yīng)與水位波動的緊密關(guān)系，為深入理解沉降機制提供了新的視角。綜上所述，通過預(yù)測結(jié)果與監(jiān)測數(shù)據(jù)的對比分析，不僅驗證了土石混合體高填方人工半島沉降預(yù)測方法的有效性，還揭示了濕化和浮力效應(yīng)在沉降變形中的關(guān)鍵作用及其復(fù)雜交互機制。這些發(fā)現(xiàn)對于類似工程的設(shè)計、施工及后期管理具有重要的參考價值，有助于提升工程的安全性和可靠性。

4結(jié)論

（1）GNSS技術(shù)的引入，成功實現(xiàn)了對防護堤全天候、高精度的遠程監(jiān)測，提升了監(jiān)測的自動化水平和數(shù)據(jù)準(zhǔn)確性，同時減少了人工成本和干預(yù)需求。監(jiān)測結(jié)果表明，防護堤在水庫蓄水過程中的變形波動趨于平穩(wěn)，整體變形性能符合安全標(biāo)準(zhǔn)，體現(xiàn)了其良好的穩(wěn)定性。

（2）采用工程類比法構(gòu)建了土石混合體的濕化應(yīng)變模型和流變應(yīng)變模型。這兩個模型充分考慮了土石混合體在濕化及長期荷載作用下的復(fù)雜變形特性，通過與試驗結(jié)果對比，驗證了模型的有效性和準(zhǔn)確性。

（3）基于所構(gòu)建的濕化應(yīng)變與流變應(yīng)變模型，結(jié)合分層總和法，對防護堤的長期沉降進行了預(yù)測。預(yù)測結(jié)果與實際監(jiān)測數(shù)據(jù)基本吻合，驗證了該預(yù)測方法的有效性，為防護堤的長期安全評估與維護策略制定提供了科學(xué)依據(jù)。

（4）濕化和浮力效應(yīng)在水庫蓄水期間對防護堤的沉降變形具有顯著影響，尤其是浮力效應(yīng)直接導(dǎo)致監(jiān)測點位移隨水位波動。這一發(fā)現(xiàn)不僅加深了對防護堤變形機制的理解，也強調(diào)了在水庫蓄水管理和防護堤設(shè)計中必須充分考慮濕化和浮力效應(yīng)的重要性。

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（編輯：劉媛）

Abstract：Aftertheimpoundmentof theBaihetanHydropowerStation，theXiangbilingResetlementSitehasformedahigh-fil artificialpeninsulasurroundedbywateronthreesidesanditsdeformatioproblemhasatractedmuchattention.Inthispperall -weather，high-precisionremotedeformationmonitoringandanalysisfortheartificialpeninsulaprotectionembankmentwascarriedoutusing GNSStechnology.Meanwhile，thewetingstrainmodelandrheologicalmodelof thesoil-rock mixtureswereconstructedusingengineringanalogymethod，andthelong-termsetlementrendofteartificialpeninsulawaspredictedbylayred summation method.Theresultsshowedthat：thedisplacementof themonitoring pointsof the protectiveembankmentfluctuated regularlywithheriseandfallofwaterlevelanditscumulativevalueandchangeratemettherequirementsofthespeciications， indicatingthattheprotectiveembankmenthadgood stability.Thepredictedresultswere basicallyconsistent withthemonitoring data，verifyingtheaccuracyofthemodelandtheefectivenessofthepredictionmethod.Wetingandbuoyancyeffectswerethe mainfactorstrollngselmnt，ndotutioofetseemnttootaleltecededatofolgical ment.Thefluctuationof thedisplacementof theprotectiveembankmentsubjected towaterlevelchangewas mainlycausedbythe buoyancyeffectofwater.Themaximumlong-termcumulativesetlement predictionvaluesoftheprotectiveembankmentson sides of the Jinsha River and Xiaojiang River were approximately 18mm and 14mm ，respectively.

Keywords：highflledartificialpeninsula；GNSSdeformationmonitoring；long-termsettlementprediction；reservoirregior of Baihetan Hydropower Station