火電廠繼電保護(hù)及光伏電站并網(wǎng)方式優(yōu)化探究

摘 要：本次研究的主要目的是擬定火電廠繼電保護(hù)改進(jìn)方案，并對光伏電站并網(wǎng)方式進(jìn)行優(yōu)化，研究人員通過改進(jìn)火電廠線路繼電保護(hù)配置，以期提高系統(tǒng)運(yùn)行的可靠性。研究人員基于電路模型，詳細(xì)分析斷路器元件、故障元件以及事件序列啟動(dòng)元件，為仿真分析奠定基礎(chǔ)。本研究能夠有效提高火電廠抗干擾能力，對提高電網(wǎng)運(yùn)行效率、降低事故風(fēng)險(xiǎn)具有積極的實(shí)際意義。本研究在電力系統(tǒng)保護(hù)領(lǐng)域取得了實(shí)質(zhì)性的進(jìn)展，為相關(guān)工程和應(yīng)用提供了重要的理論指導(dǎo)和技術(shù)支持。

關(guān)鍵詞：繼電保護(hù)；并網(wǎng)方式；斷路器

中圖分類號(hào)：TM 712" " 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

火電廠實(shí)際運(yùn)行過程中，繼電保護(hù)裝置以及光伏電站并網(wǎng)方式直接影響電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性、可靠性以及能否對新能源進(jìn)行有效利用。此外，由于光伏電站運(yùn)行過程中存在波動(dòng)性與間歇性問題，并網(wǎng)方式的選擇就變得十分重要。本次研究中，研究人員基于MMC型換流站的特點(diǎn)，制定光伏電站并網(wǎng)控制策略，以期推動(dòng)清潔能源的有效利用，以適應(yīng)電力系統(tǒng)日益復(fù)雜和多樣化的需求。

1 火電廠繼電保護(hù)改進(jìn)

當(dāng)火電站和光伏電站并網(wǎng)時(shí)，不接地系統(tǒng)轉(zhuǎn)變?yōu)樾‰娮杞拥叵到y(tǒng)。在傳統(tǒng)不接地系統(tǒng)中，中性點(diǎn)為不接地狀態(tài)，而在小電阻接地系統(tǒng)中，中性點(diǎn)通過連接小電阻接地，形成一定的接地路徑。不同的接地方式會(huì)直接影響繼電保護(hù)的動(dòng)作原理和響應(yīng)機(jī)制，這就對繼電保護(hù)系統(tǒng)提出了新的挑戰(zhàn)。

1.1 火電廠繼電保護(hù)配置優(yōu)化

本次研究中，研究人員基于火電廠和光伏站并網(wǎng)的復(fù)雜情況，對繼電保護(hù)裝置進(jìn)行優(yōu)化升級(jí)[1]。研究人員收集火電廠繼電保護(hù)裝置中的零序電流和三相電流信息，通過互感器實(shí)時(shí)采集。為增加零序過流保護(hù)跳閘功能，研究人員調(diào)整參數(shù)，以適應(yīng)不同線路和裝置特性。分析火電廠與光伏電站并網(wǎng)數(shù)據(jù)，觀察電流波形和零序電流變化，設(shè)定報(bào)警閾值，及時(shí)觸發(fā)保護(hù)。同時(shí)，利用算法區(qū)分正常電流和故障電流。本次研究中，研究人員引入零序電流諧波分析公式，分析電流的零序諧波成分，如公式（1）所示。

（1）

式中：Iharmonic為零序電流的諧波含量；N為諧波的最高階次；In為第n階諧波電流。

此外，研究人員還引入了零序過流保護(hù)動(dòng)作時(shí)間設(shè)定公式，基于該公式設(shè)定零序過流保護(hù)的動(dòng)作時(shí)間，如公式（2）所示。

（2）

式中：Ttrip為零序過流保護(hù)的動(dòng)作時(shí)間；Izero-sequence為零序電流；K、B為調(diào)節(jié)參數(shù)，K、B參數(shù)根據(jù)設(shè)計(jì)情況進(jìn)行調(diào)整（見表1）。

1.2 火電廠繼電保護(hù)裝置整定

為確保繼電保護(hù)裝置的有效性，工作人員需要根據(jù)實(shí)際情況調(diào)整參數(shù)，以達(dá)到最佳防護(hù)效果。整定繼電保護(hù)時(shí)，研究人員需要考慮各種故障情況，確保裝置能對不同故障作出及時(shí)、準(zhǔn)確反應(yīng)。光伏電站將單相接地故障視為區(qū)外故障，產(chǎn)生電容電流和不平衡電流，研究人員根據(jù)零序過流保護(hù)整定原則，調(diào)整火電廠各線路零序過流保護(hù)定值和時(shí)間級(jí)差。設(shè)定Ⅰ、Ⅱ段保護(hù)動(dòng)作時(shí)限時(shí)，分別為0s和0.3s，確保零序過流發(fā)生時(shí)，繼電保護(hù)裝置快速啟動(dòng)并隔離故障區(qū)域。此外，研究人員為了進(jìn)一步提升系統(tǒng)的靈敏性，時(shí)間級(jí)差需要與接地變零序過流保護(hù)的時(shí)間相配合[2]。本次研究中，研究人員將時(shí)間級(jí)差與接地變零序過流保護(hù)的配合時(shí)間設(shè)定為0.6s、0.9s，確保系統(tǒng)各個(gè)保護(hù)裝置的協(xié)調(diào)性。此外，研究人員針對火電廠線路阻抗的影響，上調(diào)零序過流保護(hù)定值靈敏系數(shù)Km，響應(yīng)零序過流（見表2）。

2 電路模型

本次研究中，研究人員利用PSCAD4.8仿真模型，創(chuàng)建控制電路元件，利用該模型模擬單相接地故障（如圖1所示）。

2.1 斷路器元件

本次研究中，研究人員綜合考慮電路的特性、負(fù)荷需求、系統(tǒng)保護(hù)等要素，將斷路器命名為“BreakerBRK5”。一旦檢測到故障，斷路器迅速響應(yīng)，利用斷路器內(nèi)置的電磁機(jī)構(gòu)切斷電路，阻止過電流經(jīng)過，通過這種方式確保系統(tǒng)其他部分不受損害。此外，研究人員設(shè)定好過電流保護(hù)動(dòng)作條件，即斷路器動(dòng)作時(shí)間以及動(dòng)作電流水平，確保斷路器能夠快速、準(zhǔn)確地切斷電路[3]。

2.2 故障元件

本次研究中，研究人員在仿真軟件中設(shè)置了故障元件以及控制元件。該模型中，左側(cè)標(biāo)記的“FType”為故障元件，而“Flt1Type”代表故障類型撥碼盤，研究人員可以在該撥碼盤上模擬包括接地故障在內(nèi)的12種不同的故障類型，“ApplyFault”表示故障投入元件，“RemoveFault”為故障切除元件，為確保該模型內(nèi)核邏輯通順，需要確保切除元件與投入元件的命名一致，即“FLT1”[4]。

3 火電廠線路繼電保護(hù)改進(jìn)仿真

在完成準(zhǔn)備工作后，研究人員搭建了火電廠火電廠線路極限保護(hù)仿真模型。為評(píng)估保護(hù)設(shè)備效果，設(shè)計(jì)了3種仿真情景：單相接地線路零序過流保護(hù)動(dòng)作、線路零序過流保護(hù)拒動(dòng)、線路和接地變零序過流保護(hù)均拒動(dòng)。這些情景旨在檢驗(yàn)保護(hù)設(shè)備在不同故障條件下的響應(yīng)和穩(wěn)定性。仿真試驗(yàn)設(shè)定系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)間為0.3s，觀察接地故障后繼電保護(hù)裝置的動(dòng)作情況，為后續(xù)優(yōu)化提供依據(jù)。

3.1 單相接地故障線路零序過流保護(hù)動(dòng)作仿真

當(dāng)線路發(fā)生單相接地故障后，該線路中的零序電流超過了線路1零序過流Ⅰ段的整定值，具體數(shù)值為I05=45A，在故障發(fā)生后0s，繼電保護(hù)裝置BRK5執(zhí)行斷開動(dòng)作，成功隔離故障線路。此時(shí)，非故障Ⅱ線的電容電流為I05=0.425A、I02=7.35A，這兩項(xiàng)數(shù)值均未超過Ⅰ段整定值，因此非故障Ⅱ線不執(zhí)行保護(hù)動(dòng)作。通過進(jìn)一步分析，研究人員發(fā)現(xiàn)雖然該模型中的零序電流值已經(jīng)超過了并網(wǎng)線路兩側(cè)零序過流Ⅰ段整定值，具體數(shù)值為I0=60A、I09=65A，但是兩側(cè)零序過流Ⅰ段整定值未達(dá)到其動(dòng)作時(shí)間整定值，因此不執(zhí)行跳閘動(dòng)作。

3.2 單相接地故障線路零序過流保護(hù)拒動(dòng)仿真

研究人員重置模型，再次進(jìn)行單相接地故障模擬，觀察接地變零序過流Ⅰ段，保護(hù)切斷光伏電站之前與切斷之后零序電流數(shù)據(jù)發(fā)生變化。

研究人員發(fā)現(xiàn)，在電力網(wǎng)絡(luò)中，當(dāng)線路1發(fā)生單相接地故障后，其零序電流超過整定值，但保護(hù)裝置未按預(yù)期斷開，導(dǎo)致故障持續(xù)。此時(shí)，非故障集電Ⅱ線為電容電流，其零序電流低于保護(hù)整定值，保護(hù)裝置未啟動(dòng)。因?yàn)榫€路1的零序過流Ⅰ段保護(hù)拒動(dòng)，電流超過其他保護(hù)整定值，所以導(dǎo)致接地變和光伏電站斷路器斷開，光伏電站與火電廠電網(wǎng)分離?；痣姀S處于不接地狀態(tài)，線路1的接地零序電流降低，系統(tǒng)可維持一段時(shí)間。并網(wǎng)線路兩側(cè)的零序過流Ⅰ段保護(hù)因未達(dá)到動(dòng)作時(shí)間，接地變已斷開光伏電站側(cè)的并網(wǎng)線路斷路器，回調(diào)為待機(jī)狀態(tài)。這一動(dòng)作雖然保障電網(wǎng)安全，但是未解決單相接地故障。仿真試驗(yàn)表明，需要準(zhǔn)確檢測電力系統(tǒng)故障并妥善處理，以確保系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行。

3.3 單相接地故障線路及接地變零序過流保護(hù)拒動(dòng)仿真

研究人員利用仿真模型模擬單相接地故障發(fā)生后，接地變零序過流保護(hù)拒動(dòng)情況，分析模型可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)線路發(fā)生接地故障后，該線路中的零序電流值超過了零序過流保護(hù)整定值，具體數(shù)值為I05=45A，由于保護(hù)裝置進(jìn)行了保護(hù)拒動(dòng)，因此該線路中的斷路器并未執(zhí)行斷開操作，導(dǎo)致該線路中的單相接地故障依然存在[5]。其中，非故障集電Ⅱ?yàn)殡娙蓦娏?，I05=0.425A，I02=7.35A，均為達(dá)到零序電流Ⅰ段保護(hù)整定值，因此保護(hù)裝置并未啟動(dòng)。

研究人員通過深入分析發(fā)現(xiàn)，在電力系統(tǒng)的運(yùn)行過程中，線路1的保護(hù)裝置出現(xiàn)了拒動(dòng)現(xiàn)象，導(dǎo)致零序電流值超過了接地變零序過流Ⅰ段保護(hù)整定值I0=60A。這種情況發(fā)生在故障延時(shí)0.6s，接地變零序過流Ⅰ段保護(hù)再次出現(xiàn)拒動(dòng)。由于零序電流值已經(jīng)大于并網(wǎng)線路零序過流Ⅰ段保護(hù)整定值I09=65A，保護(hù)裝置在這種情況下啟動(dòng)。在延時(shí)到達(dá)并網(wǎng)線路的動(dòng)作時(shí)間1.2s，本線路的斷路器執(zhí)行了跳閘動(dòng)作，光伏電站脫網(wǎng)，此時(shí)火電廠電力系統(tǒng)恢復(fù)了不接地系統(tǒng)狀態(tài)，但仍然可以繼續(xù)運(yùn)行一段時(shí)間。這種狀態(tài)下，并網(wǎng)線路的另一側(cè)零序過流Ⅰ段保護(hù)起到了互備作用，其動(dòng)作行為與前者一致。

4 光伏電站并網(wǎng)控制策略

4.1 并網(wǎng)控制目標(biāo)

本次研究中，研究人員采用雙級(jí)結(jié)構(gòu)進(jìn)行光伏電站并網(wǎng)工作，其輸出功率由DC/DC電路進(jìn)行控制，通過這種方式確保光伏陣列能夠始終處于最大功率狀態(tài)，提高光伏電站的發(fā)電效率。需要注意的是，雙級(jí)結(jié)構(gòu)光伏陣列輸出功率會(huì)受周圍環(huán)境因素的影響，例如光照強(qiáng)度、室外溫度等。因此，研究人員引入最大功率點(diǎn)跟蹤技術(shù)。實(shí)時(shí)監(jiān)測光伏陣列的輸出功率，再借助MMC型并網(wǎng)逆變器，將直流電轉(zhuǎn)換為交流電。本次研究中，為確保直流電壓的穩(wěn)定性，研究人員使用前級(jí)DC/DC電路，該電路能夠確保光伏陣列運(yùn)行處于最大功率點(diǎn)，保證電網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行。但是在光伏電站實(shí)際運(yùn)行過程中，交流電系統(tǒng)需要前級(jí)系統(tǒng)提供一定的無功功率支撐。為達(dá)到這一目標(biāo)，研究人員嘗試對并網(wǎng)控制策略進(jìn)行優(yōu)化，引入定直流電壓/無功功率并網(wǎng)控制模式，在保證光伏陣列處于最大功率點(diǎn)的同時(shí)，還可以為交流電系統(tǒng)提供必要的無功功率支撐。

4.2 MMC型換流站的并網(wǎng)控制策略

傳統(tǒng)的定直流電壓/無功功率控制器采用直接電流控制方式。實(shí)際工作中，需要借助PI控制器，根據(jù)輸入信號(hào)來調(diào)整輸出信號(hào)。但是PI控制器需要準(zhǔn)確的參考值才能實(shí)現(xiàn)最佳控制效果，即無論是直流電壓還是無功功率支持，都需要實(shí)現(xiàn)無靜差調(diào)節(jié)。因此，研究人員嘗試對內(nèi)環(huán)控制器的參數(shù)，也就是PI控制器的比例增益和積分增益進(jìn)行調(diào)整，令PI控制器在面臨各種擾動(dòng)時(shí)，仍能保持良好的控制性能。

本次研究中，研究人員為了確保電壓穩(wěn)定，基于控制系統(tǒng)監(jiān)測直流側(cè)和交流側(cè)的電壓，如公式（3）所示。

Vdcref=Vdctarget+Kpdc??Vdc+Kidc?∫0?Vdcdt （3）

式中：Vdcref為直流側(cè)期望電壓；Vdctarget為目標(biāo)直流電壓；?Vdc為實(shí)際直流電壓與目標(biāo)電壓的偏差；Kpdc和Kidc分別為比例和積分控制器的增益；dt為微小時(shí)間間隔。

基于公式（3），控制系統(tǒng)根據(jù)實(shí)際直流電壓的偏差，調(diào)整MMC中各模塊的電壓，以維持直流側(cè)電壓在合適的水平。在并網(wǎng)控制方面。MMC型換流站調(diào)整各模塊，對直流側(cè)電流進(jìn)行控制。在并網(wǎng)過程中，根據(jù)系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)調(diào)整電流控制策略，以適應(yīng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)變化。利用控制系統(tǒng)實(shí)時(shí)監(jiān)測換流器的運(yùn)行狀態(tài)，對并網(wǎng)過程中出現(xiàn)的故障進(jìn)行及時(shí)的響應(yīng)。本次研究中，研究人員引入保護(hù)觸發(fā)公式，當(dāng)電流或電壓超過設(shè)定的閾值時(shí)，保護(hù)系統(tǒng)會(huì)根據(jù)這個(gè)公式觸發(fā)相應(yīng)的保護(hù)措施，保障系統(tǒng)的安全運(yùn)行，如公式（4）所示。

（4）

式中：Ptrip為保護(hù)觸發(fā)的功率；Irms為電流的有效值；Rtrip為過電流保護(hù)的閾值參數(shù)；Vrms為電壓的有效值；Ztrip為過壓保護(hù)的閾值參數(shù)。

系統(tǒng)可以通過平方、開方的運(yùn)算得到觸發(fā)保護(hù)的功率閾值。當(dāng)系統(tǒng)中的功率超過這個(gè)閾值時(shí)，保護(hù)系統(tǒng)會(huì)被觸發(fā)，采取相應(yīng)的措施以防止系統(tǒng)故障或損壞。此外，MMC型換流站在并網(wǎng)過程中，還需要考慮電網(wǎng)的頻率以及相位同步參數(shù)。通過與電網(wǎng)同步，確保換流站與電網(wǎng)協(xié)同運(yùn)行，防止因頻率和相位差異引起的問題。

4.3 仿真驗(yàn)證

為了驗(yàn)證光伏電站并網(wǎng)控制策略的有效性，研究人員在母線側(cè)安裝了容量為10MW的接線。該接線的作用是模擬實(shí)際光伏電站并網(wǎng)環(huán)境，以便對控制策略進(jìn)行深入研究。

研究人員模擬了變電站發(fā)生單相金屬性接地故障，故障延時(shí)為0.3s。這一模擬過程旨在了解和分析故障發(fā)生時(shí)，光伏電站并網(wǎng)系統(tǒng)的反應(yīng)和處理能力。在仿真模型中，研究人員收集了非故障集電Ⅱ線和線路Ⅱ電容電流的數(shù)據(jù)并進(jìn)行對比分析。當(dāng)線路1出現(xiàn)接地故障后，該線路的電容電流上升，變?yōu)榉枪收暇€路電流的和。而線路2則表現(xiàn)為正常的電容電流。因此，在圖2中，線路1與線路2的電容電流波形存在一定的重合區(qū)域（見表3）。

通過對比分析，研究人員得出結(jié)論，在火電廠并網(wǎng)母線側(cè)安裝隔離變壓器能夠成功隔離2種接地方式，使它們相互不受影響。這一結(jié)論為光伏電站并網(wǎng)控制策略的有效性提供了有力的證據(jù)，也為后續(xù)的研究和應(yīng)用奠定了基礎(chǔ)。

5 結(jié)語

在本次研究中，研究人員深入分析火電廠繼電保護(hù)系統(tǒng)，并通過優(yōu)化光伏電站并網(wǎng)方式，為可再生能源的大規(guī)模集成提供有價(jià)值的參考。在火電廠繼電保護(hù)方面，研究人員深入分析實(shí)時(shí)監(jiān)測、迅速響應(yīng)等技術(shù)，降低線路故障對整個(gè)電力系統(tǒng)所造成的影響，而在光伏電站并網(wǎng)方式優(yōu)化方面，研究人員深入分析系統(tǒng)穩(wěn)定性以及影響電網(wǎng)協(xié)同運(yùn)行的關(guān)鍵因素，通過頻率調(diào)整、相位同步等控制策略，提高了光伏電站的并網(wǎng)效率。

參考文獻(xiàn)

[1]劉鋮，孫麓，馬琳琳，等.基于節(jié)點(diǎn)模式勢能的光伏并網(wǎng)電力系統(tǒng)機(jī)電振蕩網(wǎng)絡(luò)薄弱區(qū)域識(shí)別[J].智慧電力，2023，51（12）：1-7，73.

[2]張強(qiáng)，李宇節(jié)，祝爽，等.基于VS-IRL的繼電保護(hù)裝置測試研究[J].電子器件，2023，46（6）：1566-1571.

[3]龔梓威，王海風(fēng)，陳玨，等.直流電壓時(shí)間尺度下光伏并網(wǎng)控制系統(tǒng)穩(wěn)定性分析[J].電力工程技術(shù)，2023，42（6）：2-13.

[4]姚競宙，付強(qiáng)，杜文娟，等.基于特征值指標(biāo)的光伏并網(wǎng)系統(tǒng)靜態(tài)電壓穩(wěn)定性[J].電力工程技術(shù)，2023，42（6）：32-41，140.

[5]孫志強(qiáng)，宋建民.數(shù)字化繼電保護(hù)裝置時(shí)變失效率自動(dòng)計(jì)算仿真[J].計(jì)算機(jī)仿真，2023，40（11）：69-73.