地震作用下新疆喀什高臺民居基于變形控制的土遺址邊坡加固設(shè)計研究

張一馳，劉健，楊光.地震作用下新疆喀什高臺民居基于變形控制的土遺址邊坡加固設(shè)計研究［J］.地震工程學報，2024，46（2）：388398.DOI：10.20000j.10000844.20230207001

摘要：

為驗證地震作用下格構(gòu)式錨桿擋墻加固土遺址邊坡的有效性，以新疆喀什高臺民居土遺址邊坡現(xiàn)有加固段為研究對象，利用有限元軟件MidasGTXNX建立三維動力分析模型，對地震作用下格構(gòu)式錨桿擋墻加固土遺址邊坡的變形控制進行研究分析。結(jié)果表明：地震作用下土遺址邊坡在坡頂與坡腳處產(chǎn)生嚴重的位移變形，且隨著地震持時增加呈現(xiàn)累加效果;土遺址邊坡加固后能有效控制水平方向與垂直方向的位移變形，最大位移變形值滿足控制要求;土遺址邊坡加固后地震作用下的穩(wěn)定性系數(shù)提高至1.54，滿足規(guī)范要求值1.15。研究成果驗證了格構(gòu)式錨桿擋墻加固土遺址邊坡能夠有效控制位移變形，并提高穩(wěn)定性。

關(guān)鍵詞：

土遺址邊坡;地震;格構(gòu)式錨桿擋墻;位移變形;穩(wěn)定性

中圖分類號：TU44文獻標志碼：A文章編號：10000844（2024）02-0388-11

DOI：10.20000j.10000844.20230207001

0引言

新疆喀什高臺民居是中國現(xiàn)存規(guī)模最大的具有維吾爾民族特色的建筑遺址。土遺址邊坡保存現(xiàn)狀如圖1所示。該土遺址邊坡的工程地質(zhì)條件復(fù)雜，再加上喀什地區(qū)作為地震多發(fā)區(qū)，常引發(fā)土遺址邊坡嚴重的位移變形問題，直接威脅到坡體上部建筑遺址的安全。因此，在高臺民居保護過程中涉及到大量的土遺址邊坡加固難題。

由于新疆特殊的地理位置，以及干旱少雨的氣候條件，在當?shù)乇４媪舜罅客吝z址。當前，眾多學者針對交河故城與高昌故城等地的土遺址位移變形破壞問題，采用薄壁鋼管［1］和錨桿（索）［2］進行加固，也有學者采用木質(zhì)錨桿［3］、楠竹加筋復(fù)合錨桿［4］、土工長絲錨桿［5］和玻璃纖維增強塑料（GlassFiberReinforcedPlastics，GFRP）錨桿［6］，并與多種錨固漿體［78］相結(jié)合進行加固研究。由于土遺址邊坡的坡型呈高陡狀，且上部存在大量建筑遺址，在保持原有形態(tài)的前提下進行加固難度極大，需針對土遺址邊坡的工程特點選擇適用的支護結(jié)構(gòu)。

21世紀初，格構(gòu)式錨桿擋墻作為一種新型支護結(jié)構(gòu)被應(yīng)用于工程領(lǐng)域，其通過格構(gòu)、錨桿（索）與坡體的協(xié)同作用進行位移變形控制，解決了復(fù)雜工程條件下邊坡加固的難題［9］。國內(nèi)外學者結(jié)合現(xiàn)場實驗與數(shù)值模擬等方法對支護結(jié)構(gòu)與坡體之間的力學機制與結(jié)構(gòu)內(nèi)力進行了系統(tǒng)研究［1012］。因格構(gòu)式錨桿擋墻具有良好的力學特性，眾多學者將其應(yīng)用于膨脹土邊坡［13］、黃土邊坡［14］和凍土邊坡［15］等特殊類邊坡。

綜上所述，國內(nèi)外學者對土遺址加固以及格構(gòu)式錨桿擋墻支護結(jié)構(gòu)進行了大量研究分析，使得格構(gòu)式錨桿擋墻得以應(yīng)用于土遺址邊坡加固工程，但尚未對其在地震作用下控制土遺址邊坡位移變形的有效性進行研究分析，嚴重制約了土遺址邊坡的科學治理。因此，本文結(jié)合新疆喀什高臺民居土遺址邊坡加固工程，研究土遺址邊坡工程地質(zhì)條件對位移變形的影響，對比分析目前已采用的三類支護結(jié)構(gòu)的優(yōu)缺點，并結(jié)合位移監(jiān)測試驗數(shù)據(jù)對一般工況下格構(gòu)式錨桿擋墻控制坡體的位移變形進行驗證。在此基礎(chǔ)上，借助有限元軟件MidasGTXNX建立土遺址邊坡加固后的三維動力分析模型，分析驗證地震作用下格構(gòu)式錨桿擋墻在控制土遺址邊坡位移變形方面的有效性。

1工程概況

土遺址邊坡加固段總長約464m，北側(cè)坡長約129.8m，東側(cè)坡長約127.3m，西側(cè)坡長約41.1m，南側(cè)坡長約165.7m。邊坡的坡高最低4.0m，最高15.0m，坡度為1∶0.1～1∶0.5。選取土遺址邊坡西側(cè)典型加固段BC段作為本次研究坡段，并對研究區(qū)內(nèi)取土點ZK1～ZK6進行取土勘察試驗。土遺址邊坡BC加固段及取土點的平面位置如圖2所示。

2土遺址邊坡變形因素分析

2.1地層分布

基于取土點ZK1～ZK6的取土勘察試驗，得到土層分布情況如圖3所示。土遺址邊坡的土層均為第四系全新統(tǒng)（Qal+pl4）松散沉積物，呈近乎水平分布，具有明顯的沉積韻律。土遺址邊坡由TC1粉質(zhì)黏土與TC2黃土狀粉土構(gòu)成，而坡底場地土層由TC3粉土、TC4砂土、TC5粉土和TC6砂土構(gòu)成。

2.2土體性質(zhì)

基于取土點ZK1～ZK3所得試樣，對粉質(zhì)黏土和黃土狀粉土進行土工試驗，得到土體級配曲線如圖4所示，土體基本物理力學指標如表1所列。

由表1得，粉質(zhì)黏土含水率為21.9%，遠高于黃土狀粉土含水率（7.2%）。粉質(zhì)黏土的液性指數(shù)IL為0.112，具有一定塑性，土體為硬塑的狀態(tài)，而黃土狀粉土的液性指數(shù)為-1.322，土體為半固態(tài)。依據(jù)《濕陷性黃土地區(qū)建筑標準（GB50025—2018）》［16］，黃土狀粉土的濕陷性系數(shù)δs為0.020，呈輕微濕陷性。

由圖4可得，粉質(zhì)黏土中粒徑大于0.075mm的砂粒含量為34.5%～35.9%，粒徑小于0.005mm的黏粒含量為14.5%～16.4%;黃土狀粉土中粒徑大于0.075mm的砂粒含量為36.3%～37.7%，粒徑小于0.005mm的黏粒含量為8.8%～8.9%。土遺址邊坡的土體粒徑分布情況為砂粒含量高、黏粒含量低。砂粒作為土體主要骨架，粉粒填充在骨架中，而黏粒則分布于骨架接觸點處，起到膠結(jié)作用，也就是說，土體中黏粒含量決定土體能否形成穩(wěn)定的團聚結(jié)構(gòu)，阻止土體裂隙的形成與發(fā)育。因此，黃土狀粉土黏粒含量低于粉質(zhì)黏土，更容易導(dǎo)致土體內(nèi)垂直裂隙發(fā)育。

土遺址邊坡土體的抗剪強度指標c、φ值較高，含水率ω較低，加之邊坡的整體形態(tài)呈高陡狀，導(dǎo)致土體出現(xiàn)整體直立性強的現(xiàn)象。邊坡常年經(jīng)受自然環(huán)境的侵蝕破壞，使得坡體產(chǎn)生垂直裂隙，造成土體整體崩落?；诂F(xiàn)場勘察資料，土遺址邊坡的破壞模式主要為崩塌破壞，導(dǎo)致嚴重的位移變形與穩(wěn)定性問題。

2.3地震情況

根據(jù)中國地震臺網(wǎng)速報地震目錄庫，得到喀什地區(qū)2012—2021年地震次數(shù)如圖5所示。

由圖5可得，喀什地區(qū)年地震次數(shù)在2021年最高，為37次，2016年最低，為9次。喀什地區(qū)4級以上地震次數(shù)在2017年、2020年和2021年達到最高，為6次，2016年最低，為1次。喀什地區(qū)多震的根源主要在于所處的塔里木盆地為古老地臺，周圍是華力西晚期隆起的地槽褶皺山系。喀什地區(qū)大約在燕山期和喜馬拉雅期受印度板塊及阿爾卑斯造山運動的影響，昆侖山強烈上升。在奧陶紀末期塔里木地臺上升程度不同，在地臺邊緣產(chǎn)生斷裂，形成山前斷陷，在地臺內(nèi)部產(chǎn)生局部的隆起和拗陷，其中包括喀什臺拗。第四紀以來，喀什地區(qū)新構(gòu)造活動十分明顯，昆侖山再次強烈上升，致使處于山前的喀什臺拗劇烈沉降，在接受了巨厚卵礫石的沉積后，同時形成了多處沿盆地邊緣走向分布的大小斷裂，引起喀什地區(qū)地質(zhì)構(gòu)造呈現(xiàn)地震頻發(fā)的特點，造成土遺址邊坡嚴重的位移變形問題。

3土遺址邊坡加固方案分析

3.1土遺址邊坡加固設(shè)計原則

土遺址邊坡的工程安全等級為一級，支護為永久性支護，設(shè)計使用年限為50年。由于整個高臺民居直接在坡頂搭建而成，未設(shè)計相應(yīng)抗震措施，土遺址邊坡在一般工況和地震工況下的穩(wěn)定性對高臺民居的安全極為關(guān)鍵，尤其是在地震作用下，土遺址邊坡的位移變形會對上部建筑遺址產(chǎn)生嚴重影響?？紤]到高臺民居的抗震安全，基于《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330—2013）》［17］中相關(guān)規(guī)定，同時結(jié)合土遺址邊坡加固工程實際地震作用條件，土遺址邊坡在坡頂與坡腳處最大水平位移與垂直位移變形不得超過20mm。

因此，土遺址邊坡加固工程不僅對坡體的穩(wěn)定性控制要求嚴格，對坡頂與坡腳處的位移變形控制要求也極為嚴格。土遺址邊坡加固方案在地震作用下的有效性驗證，應(yīng)研究分析地震工況下土遺址邊坡的穩(wěn)定性與位移變形控制。

3.2支護結(jié)構(gòu)優(yōu)缺點分析

為解決土遺址邊坡的位移變形問題，對土遺址邊坡采用三種支護結(jié)構(gòu)進行加固，支護結(jié)構(gòu)如圖6所示。

如圖6（a）所示，土遺址邊坡的坡度為1∶0.3～1∶0.5，坡頂建筑遺址較少，在坡體內(nèi)布置一定長度的土釘，土釘穿過坡體破裂面，承擔側(cè)向土壓力，達到控制位移變形的目的。如圖6（b）所示，土遺址邊坡的坡度為1∶0.1～1∶0.2，且上部建筑遺址較為密集，側(cè)向土壓力增大，土釘墻難以承擔側(cè)向土壓力的水平分量，但坡體下部土層承載力能夠承擔支護結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的自重荷載與側(cè)向土壓力的垂直分量，因此在土遺址邊坡臨空面處布置重力式擋墻，進而控制坡體的位移變形。如圖6（c）所示，土遺址邊坡的坡度為1∶0.1～1∶0.2，上部建筑遺址密集，但由于坡體下部土層承載力不足，采用土釘墻和重力式擋墻難以提高土體的承載力。因此，采用格構(gòu)、錨桿和樁基組成格構(gòu)式錨桿擋墻支護結(jié)構(gòu)，承擔側(cè)向土壓力，并對坡體下部深層土進行有效加固，進行土遺址邊坡的位移變形控制。

格構(gòu)式錨桿擋墻具有自重輕、可隨坡就勢施工等優(yōu)勢，同時可在格構(gòu)內(nèi)填充面層材料，來滿足“修舊如舊，呈現(xiàn)民族風情”的文物保護原則，為后期文物保護工作提供基礎(chǔ)條件。格構(gòu)式錨桿擋墻的面層施工如圖7所示。

3.3格構(gòu)式錨桿擋墻加固方案

基于上述分析，格構(gòu)式錨桿擋墻能夠有效控制土遺址邊坡的位移變形。土遺址邊坡BC加固段的加固設(shè)計方案如圖8所示。

格構(gòu)和基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)均采用C40高性能商品混凝土，箍筋采用HPB300鋼筋，主筋采用HRB400鋼筋。錨桿主筋采用HRB400鋼筋，傾角為15°，孔徑200mm，并采用多次注漿法，直至注滿錨桿。格構(gòu)面層先噴射50mm的C25高性能細粒混凝土，后將粉土、水泥和石灰以8∶1∶1的比例制成水泥土，進行格構(gòu)內(nèi)的填充。

3.4位移監(jiān)測

基于土遺址邊坡BC加固段的位移監(jiān)測試驗，得到坡頂水平方向與垂直方向位移監(jiān)測試驗數(shù)據(jù)如圖9所示。

由圖9可得，在位移監(jiān)測試驗前期，監(jiān)測點水平方向位移值在0.4～0.5mm波動，最終趨于0.5mm;垂直方向沉降位移值在1.5～1.6mm波動，最終趨于1.6mm。監(jiān)測值未超過《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330—2013）》［17］中坡體加固后最大位移值20mm、變化速率2mmd警報值的相關(guān)規(guī)定。土遺址邊坡采用格構(gòu)式錨桿擋墻加固后，改變了土體整體應(yīng)力分布，造成位移監(jiān)測點前期位移值的波動，但隨著監(jiān)測時間增加，監(jiān)測點的位移值趨于平穩(wěn)。位移監(jiān)測試驗結(jié)果驗證了在一般工況條件下，格構(gòu)式錨桿擋墻支護結(jié)構(gòu)能夠有效控制土遺址邊坡的位移變形。

4土遺址邊坡有限元分析

土遺址邊坡在加固設(shè)計階段，基于極限平衡法理論，預(yù)先假設(shè)坡體破裂面所處位置，同時將坡體假設(shè)為剛體進行設(shè)計計算，不考慮土體的應(yīng)力應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系。由于土遺址邊坡加固工程的工程條件復(fù)雜，以此方法進行穩(wěn)定性計算對土遺址邊坡位移變形的控制精度較低，存在一定誤差。因此，在地震作用下支護結(jié)構(gòu)控制土遺址邊坡位移變形的有效性無法得到準確驗證。

為更加全面準確地驗證在地震作用下，格構(gòu)式錨桿擋墻控制土遺址邊坡位移變形的有效性，借助有限元軟件MidasGTXNX進行三維動力分析，采用非線性時程分析法進行計算。非線性時程分析法基于逐步積分理論，從土遺址邊坡的初始狀態(tài)逐步積分至地震結(jié)束，分析坡體位移變形及穩(wěn)定性。

4.1有限元模型建立

4.1.1模型劃分

基于土遺址邊坡BC加固段的勘察情況，邊坡自上而下的土體及厚度為：TC1粉質(zhì)黏土2.5m，TC2黃土狀粉土6.0m，TC3粉土1.7m，TC4砂土1.9m，TC5粉土4.4m，TC6砂土5.5m。基于有限元軟件MidasGTXNX建立格構(gòu)式錨桿擋墻加固土遺址邊坡的三維有限元模型，坡頂與坡腳處控制點的位置如圖10（a）所示。土體模擬采用3D實體單元設(shè)置，格構(gòu)與樁基礎(chǔ)模擬采用1D梁單元設(shè)置，錨桿模擬采用1D桁架單元設(shè)置。模型采用實體印刻的方式，并通過網(wǎng)格單元質(zhì)量檢查，以此來保證支護結(jié)構(gòu)與土體的耦合關(guān)系。如圖10（b）所示，模型內(nèi)部無異常連接，土體與支護結(jié)構(gòu)耦合良好。經(jīng)過多次建模計算，模型劃分單元采用寬度為0.5m的四面體為主的混合網(wǎng)格時，模型收斂性最佳。模型共劃分78350個單元數(shù)，78656個節(jié)點。

4.1.2材料參數(shù)

土遺址邊坡加固三維有限元模型中土體模擬分析采用彈塑性本構(gòu)模型，服從MohrCoulomb破壞準則，土體材料計算參數(shù)如表2所列。格構(gòu)式錨桿擋墻模擬分析采用彈性本構(gòu)模型，基于《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010—2010）》［18］和《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009—2012）》［19］，得到支護結(jié)構(gòu)材料計算參數(shù)如表3所列。

4.1.3荷載輸入

基于《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖（GB18306—2015）》［20］規(guī)定，土遺址邊坡加固工程的抗震設(shè)防烈度為8度，所處地震分組為第三組，設(shè)計基本加速度為0.30g，特征值周期為0.45s，場地類別Ⅱ類。基于《建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011—2010）》［21］中的規(guī)范反應(yīng)譜，選取符合規(guī)定的地震波如圖11所示，時間間隔為0.02s，共1000個荷載步。

一般工況條件下，土遺址邊坡加固三維有限元模型采用固定位移約束邊界;地震工況條件下，模型四周采用自由場邊界，坡體底部為固定位移約束邊界。在坡頂距離坡面4.0m處，施加建筑荷載折算值10kNm2，考慮到不同地震方向?qū)ν吝z址邊坡位移變形與穩(wěn)定性影響程度不同，選取影響程度最大的整體坐標X軸方向進行地震荷載輸入。土遺址邊坡加固三維有限元模型在一般工況分析中采用非線性靜力法，地震工況分析中采用非線性時程法，穩(wěn)定性系數(shù)采用強度折減法計算，計算時進行原始場地平衡。

4.2有限元模型驗證

基于土遺址邊坡位移監(jiān)測試驗數(shù)據(jù)，利用MidasGTXNX的非線性靜力法計算，對比分析一般工況下位移監(jiān)測點最終位移值的大小，驗證有限元數(shù)值模型。土遺址邊坡位移值如表4所列。

由表4得，在位移監(jiān)測試驗期內(nèi)，土遺址邊坡監(jiān)測點水平方向最終位移為0.5mm，垂直方向最終沉降位移為1.60mm?；谟邢拊蔷€性靜力法計算，得到監(jiān)測點水平方向數(shù)值模擬最終位移為0.52mm，垂直方向數(shù)值模擬最終沉降位移為1.65mm。有限元數(shù)值模擬所得位移值未超過《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330—2013）》［17］中土遺址邊坡加固后最大位移值不超過20mm的規(guī)定。

基于上述對比分析，有限元數(shù)值模擬的位移值符合位移監(jiān)測試驗的實際情況，確保了土遺址邊坡加固模型在后續(xù)分析中計算結(jié)果的準確性。因此，土遺址邊坡加固模型合理有效，可以進行地震作用下土遺址邊坡的位移變形研究。

4.3土遺址邊坡位移變形分析

4.3.1位移響應(yīng)分析

基于MidasGTXNX非線性時程法計算，得到土遺址邊坡坡頂與坡腳處位移控制點的水平方向位移時程曲線如圖12所示，垂直方向位移時程曲線如圖13所示。

由圖12（a）可知，在地震作用下，土遺址邊坡未加固時坡頂位移控制點處產(chǎn)生的最大水平方向位移為139.441mm，坡腳位移控制點處產(chǎn)生的最大水平方向位移為164.370mm。由圖12（b）可知，土遺址邊坡加固后，坡頂位移控制點處最大水平方向位移減小到19.106mm，坡腳位移控制點處最大水平方向位移減少到18.057mm。

由圖13（a）可知，在地震作用下，土遺址邊坡未加固時坡頂位移控制點處產(chǎn)生的最大垂直方向沉降位移為60.366mm，坡腳位移控制點處產(chǎn)生的最大垂直方向沉降位移為44.892mm。由圖13（b）可知，土遺址邊坡加固后，坡頂位移控制點處垂直方向產(chǎn)生0.394mm的輕微隆起，坡腳位移控制點處垂直方向在地震作用前期產(chǎn)生0.117mm的沉降，隨著地震持時增加，坡腳處垂直方向產(chǎn)生0.355mm的輕微隆起。

4.3.2位移云圖分析

基于MidasGTXNX進行非線性時程法計算，以土遺址邊坡加固三維有限元模型的橫向（整體坐標Y軸）中點為分界，選取坡體5.5m、7.5m、9.5m和11m處進行縱向剖切，得到剖面1～4。基于地震作用下土遺址邊坡加固前后的位移云圖，提取剖面在坡面處水平方向位移變形數(shù)值，繪制坡體水平方向位移曲線如圖14所示，提取剖面在坡頂處垂直方向位移變形數(shù)值，繪制坡體垂直方向位移曲線如圖15所示。

由圖14（a）可知，在地震作用下，土遺址邊坡未加固時坡體的水平方向位移變形隨坡高增加呈現(xiàn)先增大后逐步減小的趨勢，坡體在坡頂與坡腳處產(chǎn)生明顯位移變形，且位移曲線在2.0m高度處呈現(xiàn)突變趨勢。由圖14（b）可知，土遺址邊坡采用格構(gòu)式錨桿擋墻加固后，坡體的水平方向位移曲線變化趨于平滑，邊坡在坡頂與坡腳處的水平方向位移變形明顯減少，滿足位移變形控制要求。

由圖15（a）可知，在地震作用下，土遺址邊坡未加固時坡體頂部垂直方向的位移變形隨著與坡面距離增加，呈現(xiàn)先增大后逐步減小的趨勢;在距坡面2.0m處，坡體垂直方向位移曲線呈現(xiàn)突變趨勢。由圖15（b）可知，土遺址邊坡采用格構(gòu)式錨桿擋墻加固后，坡體垂直方向位移突變趨勢消失，坡體整體位移沉降值明顯減少，滿足位移變形控制要求。

基于上述分析，地震作用下土遺址邊坡在坡頂與坡腳處的位移變形時程曲線變化趨勢基本一致，水平方向與垂直方向位移變形隨著地震持時增加呈現(xiàn)累加效果。土遺址邊坡未加固時，坡體在水平方向和垂直方向的位移變形不滿足地震作用下土遺址邊坡位移變形不超過20mm的控制要求，影響高臺民居的安全。土遺址邊坡采用格構(gòu)式錨桿擋墻加固后，坡體在水平方向和垂直方向的位移變形滿足變形控制要求，達到了控制坡體位移變形的加固目的。

4.4土遺址邊坡穩(wěn)定性分析

基于MidasGTXNX進行強度折減法計算，得到土遺址邊坡穩(wěn)定性系數(shù)Fs如表5所列。

由表5可得，在未加固狀態(tài)下，土遺址邊坡一般工況下的穩(wěn)定性系數(shù)Fs為1.08，地震工況下的Fs為1.00。邊坡采用格構(gòu)式錨桿擋墻加固后，一般工況下的Fs提升至2.28，地震工況下的Fs提升至1.54。土遺址邊坡未加固狀態(tài)下兩種工況的穩(wěn)定性系數(shù)Fs不滿足《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330—2013）》［17］中Fs≥Fst相關(guān)規(guī)定;邊坡采用格構(gòu)式錨桿擋墻加固后穩(wěn)定性系數(shù)Fs提高，滿足規(guī)范中穩(wěn)定安全系數(shù)Fst在一般工況應(yīng)達到1.35，地震工況應(yīng)達到1.15的規(guī)定。

5結(jié)論

（1）地震作用下土遺址邊坡在坡頂與坡腳處的位移變形時程曲線變化趨勢基本一致，水平方向與垂直方向的位移變形隨著地震持時增加呈現(xiàn)累加效果。

（2）通過實際位移監(jiān)測數(shù)據(jù)與非線性時程法驗證，土遺址邊坡采用格構(gòu)式錨桿擋墻加固后，能夠有效控制坡頂與坡腳處水平方向與垂直方向位移變形，滿足土遺址邊坡位移變形控制要求。

（3）通過強度折減法計算，土遺址邊坡采用格構(gòu)式錨桿擋墻加固后，整體穩(wěn)定性系數(shù)顯著提高，滿足土遺址邊坡抗震穩(wěn)定性系數(shù)要求。

（4）土遺址邊坡采取格構(gòu)式錨桿擋墻加固，能夠有效控制位移變形并提高穩(wěn)定性。研究成果可為我國新疆地區(qū)土遺址邊坡的科學治理提供相應(yīng)參考，為滿足土遺址邊坡“修舊如舊，呈民族風情”保護原則提供基礎(chǔ)條件，推動當?shù)匚幕膫鞒小?/p>

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（本文編輯：趙乘程）

收稿日期：20230207

基金項目：新疆維吾爾自治區(qū)高?？蒲杏媱潱╔JEDU2020I011）

第一作者簡介：張一馳（1996-），男，碩士，研究方向為巖土工程。Email：lyzyc96@163.com。

通信作者：劉?。?979-），男，副教授，碩士生導(dǎo)師，研究方向為巖土工程。Email：xjliujian117@163.com。