高溫作用對(duì)高延性水泥基復(fù)合材料力學(xué)性能的影響分析

［摘 要］ 通過(guò)對(duì)高延性水泥基復(fù)合材料（HDCC）進(jìn)行高溫后抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)及四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)，研究了不同溫度及不同纖維摻量因素下HDCC的力學(xué)性能。結(jié)果表明：HDCC的抗壓強(qiáng)度在100℃后達(dá)到最大值，PVA纖維體積摻量為1%時(shí)性能最優(yōu)，比常溫時(shí)提高13.23%，200℃與300℃作用后各組試件的抗壓強(qiáng)度逐漸降低且彎曲極限荷載隨溫度的升高而不斷下降，其中體積摻量為1%鋼纖維和0.5%PVA纖維混摻組總體下降趨勢(shì)平緩，體現(xiàn)了高溫作用下混雜纖維的正協(xié)同效應(yīng)。

［關(guān)鍵詞］ 水泥基復(fù)合材料；鋼纖維；PVA纖維；高溫；力學(xué)性能

［中圖分類號(hào)］ TU528 ［文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼］ A

高延性水泥基復(fù)合材料（high ductility cementitious composite，HDCC）是一種新型建筑材料，具有優(yōu)異的延性和良好的裂縫控制能力。Li[1-3]等基于微觀力學(xué)系統(tǒng)設(shè)計(jì)出高延展性ECC（engineered cementitious composite，ECC），試驗(yàn)表明當(dāng)PVA（polyvinyl alcohol，PVA）纖維體積摻量為2%時(shí)其單向拉伸應(yīng)變大于4%，其拉伸強(qiáng)度為4.5 MPa；ECC材料可廣泛用于工程結(jié)構(gòu)的重要部位，同時(shí)其優(yōu)異的抗裂能力可提高結(jié)構(gòu)耐久性[4]。高溫是特種結(jié)構(gòu)或火災(zāi)發(fā)生時(shí)建筑物應(yīng)考慮的工況之一，馮竟竟[5]通過(guò)水泥基材料高溫微細(xì)觀劣化損傷研究表明，100 ℃為水泥砂漿內(nèi)部結(jié)構(gòu)劣化起始溫度，300 ℃為水泥凈漿結(jié)構(gòu)劣化加劇的轉(zhuǎn)折溫度，文獻(xiàn)[6-7]研究發(fā)現(xiàn)摻加PVA纖維的水泥基材料在高溫200℃時(shí)由于纖維發(fā)生熔化導(dǎo)致水泥基材料力學(xué)性能大幅降低，甚至表現(xiàn)出脆性破壞特征。通過(guò)對(duì)水泥基復(fù)合材料力學(xué)性能的高溫劣化機(jī)理分析，文獻(xiàn)[8]指出單摻PVA纖維體系始終無(wú)法克服纖維熔化導(dǎo)致的延性失效問(wèn)題，高溫情況下僅依靠PVA纖維維持力學(xué)性能不可行，但利用多種纖維在高溫過(guò)程中不同作用表現(xiàn)，可顯著提升HDCC在高溫后的力學(xué)性能。高丹盈[9]對(duì)鋼聚丙烯混雜纖維高性能混凝土經(jīng)過(guò)高溫后的力學(xué)試驗(yàn)，結(jié)果表明混雜纖維能有效抑制高強(qiáng)混凝土高溫爆裂，同時(shí)能有效提高混凝土常溫及高溫后抗折強(qiáng)度。但由于聚丙烯纖維表面的疏水性，在水泥基材料中無(wú)法保證良好的分散性導(dǎo)致纖維結(jié)團(tuán)，性能降低，而PVA纖維具有親水性特征，在基體中分散良好，同時(shí)較聚丙烯纖維擁有更高的熔點(diǎn)。

本文通過(guò)采用鋼纖維與PVA纖維混摻的方式研究不同溫度下HDCC材料的力學(xué)性能，尋找鋼纖維與PVA纖維的最佳混合摻量，借助試驗(yàn)的抗壓破壞特征及彎曲荷載撓度曲線分析不同纖維在各個(gè)溫度階段的作用機(jī)理，為高溫作用下混雜纖維HDCC的設(shè)計(jì)方法和工程應(yīng)用提供參考。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)材料

本試驗(yàn)選用P.O 42.5普通硅酸鹽水泥、Ⅰ級(jí)粉煤灰、細(xì)度模數(shù)2.5的精細(xì)河砂、PVA纖維采用日本Kuraray公司生產(chǎn)的PVA纖維，PVA纖維和鋼纖維的物理參數(shù)見表1，選用聚羧酸粉末減水劑。

1.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

試件設(shè)計(jì)尺寸分別為100 mm×100 mm×100 mm立方體試塊及100 mm×100 mm×400 mm的梁式試件，各組分的比例為砂∶水泥∶粉煤灰=1∶1.45∶3.45，水膠比0.27，試驗(yàn)設(shè)計(jì)分組見表2。

1.3 試驗(yàn)方法

高溫試驗(yàn)設(shè)備采用高溫試驗(yàn)箱，升溫速率設(shè)置為5℃/min，試件達(dá)到目標(biāo)溫度保溫2 h后自然降至常溫，再進(jìn)行力學(xué)性能試驗(yàn)。

HDCC立方體抗壓試驗(yàn)按照文獻(xiàn)[10]進(jìn)行試驗(yàn)，尺寸為100 mm×100 mm×100 mm的試件，采用微機(jī)控制電液伺服試驗(yàn)機(jī)對(duì)其進(jìn)行加載，當(dāng)試件強(qiáng)度等級(jí)lt;30 MPa時(shí)，試件加載速度為0.3～0.5 MPa/s，當(dāng)試件強(qiáng)度≥30 MPa時(shí)，試件加載速度為0.5～0.8 MPa/s，立方體抗壓強(qiáng)度計(jì)算公式如：

fcu=0.95（F/A）（1）

其中fcu為混凝土立方體試件抗壓強(qiáng)度，MPa，計(jì)算結(jié)果精確至0.1 MPa；F為試件破壞荷載，N；A為試件承壓面積，mm2，0.95為折算系數(shù)。

彎曲試驗(yàn)按照文獻(xiàn)[11]進(jìn)行試驗(yàn)，尺寸為100 mm×100 mm×400 mm的梁式試件，采用型號(hào)為CBT1105-D微機(jī)液壓萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行速率為0.05 "mm/s的連續(xù)加載。

1.4 高溫后HDCC抗壓試驗(yàn)結(jié)果及分析

100℃和200℃高溫處理后的試件表面與常溫下無(wú)明顯區(qū)別，試件表面呈現(xiàn)青灰色，300℃后試件表面泛黃，試件未發(fā)生爆裂、疏松、缺角現(xiàn)象（圖1）。

高溫后未摻纖維試件脆性破壞特征明顯，伴隨劇烈聲響瞬間失去承載能力，含纖維的HDCC體現(xiàn)出延性破壞特征，加載過(guò)程中裂縫發(fā)展緩慢，最終破壞耗時(shí)更長(zhǎng)，高溫后HDCC抗壓試驗(yàn)結(jié)果見表3。

由表3可以看出各組試件在100℃高溫后抗壓強(qiáng)度達(dá)到峰值，100℃后抗壓強(qiáng)度呈下降趨勢(shì)。這是由于粉煤灰摻入水泥基體會(huì)發(fā)生二次水化作用，但該反應(yīng)在常溫下進(jìn)行緩慢，而100℃作用下加速了反應(yīng)速率，使粉煤灰與基體其他組分的結(jié)合更為充分，增加了基體內(nèi)部密實(shí)度和粘結(jié)性能，故試件抗壓強(qiáng)度得到提高。而200℃和300℃高溫造成基體內(nèi)部微裂縫產(chǎn)生，且隨溫度升高微裂縫數(shù)量和尺寸不斷增加，表現(xiàn)為抗壓試驗(yàn)時(shí)抗壓強(qiáng)度隨溫度的升高不斷下降。

由圖2可知，試件抗壓強(qiáng)度隨鋼纖維摻量增加而提高，這是由于鋼纖維是高彈性模量纖維且與水泥基材料有良好的界面結(jié)合性能，故大幅提升了HDCC的抗壓強(qiáng)度，在300℃高溫后摻1%鋼纖維（C2組）較不摻纖維（C0組）試件抗壓強(qiáng)度提升37.87%；試驗(yàn)表明C0組與C2組在經(jīng)歷常溫至高溫300℃后，抗壓強(qiáng)度分別降低25.17%和8.56%，但對(duì)于這種高溫后的強(qiáng)度衰減現(xiàn)象，C2組較C0組降幅減少16.61%，由此可知當(dāng)鋼纖維摻量為1%時(shí)，對(duì)HDCC在經(jīng)歷高溫后其抗壓強(qiáng)度的大幅降低起到明顯抑制作用。

如圖3所示，PVA體積摻量為1%（C4組）時(shí)試件抗壓強(qiáng)度表現(xiàn)最佳，該組在100℃和200℃高溫后抗壓強(qiáng)度較常溫分別提升13.23%和6.66%，當(dāng)溫度超過(guò)230℃（PVA纖維熔點(diǎn)）后纖維發(fā)生熔化，導(dǎo)致試件內(nèi)部產(chǎn)生大量孔隙，基體內(nèi)的疏松化、多孔化導(dǎo)致抗壓強(qiáng)度降低，300℃高溫后抗壓強(qiáng)度較常溫降低21.45%，其中300℃較200℃降幅增加14.79%，說(shuō)明PVA纖維在不同溫度區(qū)間內(nèi)對(duì)抗壓強(qiáng)度的增長(zhǎng)具有正負(fù)效應(yīng)。

由圖2及圖3可知在混摻纖維組中，各摻量組合的增強(qiáng)效果：C6組gt; C7組gt; C5組；C6組在各個(gè)溫度下的抗壓強(qiáng)度較其它混摻組表現(xiàn)最佳，經(jīng)歷100℃后試件抗壓強(qiáng)度最高達(dá)41.75 MPa，較常溫時(shí)提升17.41%；C6組在經(jīng)歷300℃高溫后的抗壓強(qiáng)度較常溫下提升7.14%，PVA纖維高溫作用后熔化產(chǎn)生的孔道為內(nèi)部高壓蒸汽釋放提供了空間，可有效減少內(nèi)部裂縫的產(chǎn)生，同時(shí)減少鋼纖維與水泥基體界面間過(guò)大應(yīng)力的出現(xiàn)，在抗壓試驗(yàn)中，鋼纖維與基體界面間的良好粘結(jié)，保證抗壓強(qiáng)度不會(huì)產(chǎn)生大幅削弱。

2 高溫作用后HDCC彎曲性能試驗(yàn)

2.1 彎曲試驗(yàn)結(jié)果

彎曲試驗(yàn)加載現(xiàn)場(chǎng)及部分試件在300℃高溫后彎曲破壞情況如圖4所示。

試驗(yàn)中未摻加纖維的水泥基試件在各溫度作用下均表現(xiàn)為開裂即壞的脆性特征，常溫下?lián)郊愉摾w維或PVA纖維的試件在初裂后并未立即破壞，主裂縫附近分布有微細(xì)裂縫，纖維的裂縫分散能力和橋接作用使其破壞撓度較大，表現(xiàn)出良好的延性特征，PVA纖維試件在經(jīng)歷200℃及300℃高溫后脆性特征明顯出現(xiàn)較多砂漿粉末，混雜纖維及鋼纖維試件在各溫度作用后依然表現(xiàn)出較高延性破壞特征，各組試件彎曲試驗(yàn)結(jié)果見表4。高溫作用后試件彎曲試驗(yàn)荷載撓度曲線如圖5所示。

由表4及圖5a可知，高溫后未摻纖維試件脆性破壞特征明顯，且極限荷載值與撓度均隨溫度的升高逐漸減小，300℃時(shí)極限荷載值較常溫降低59.30%；摻入鋼纖維可增強(qiáng)HDCC材料的延性，如圖5b及圖5c所示，鋼纖維在水泥基中的橋聯(lián)作用可減少基體開裂，及開裂后纖維的拔出亦會(huì)消耗更多的能量，從而增大HDCC材料彎曲極限荷載值及對(duì)應(yīng)撓度。1%鋼纖維（C2組）試件各溫度梯度時(shí)彎曲極限荷載較基準(zhǔn)組（C0組）有大幅提升，在常溫及300℃時(shí)較C0組的極限荷載值分別提升167.56%、257.84%，C2組極限荷載對(duì)應(yīng)撓度值增加為1.8～2 mm； 1%鋼纖維（C2組）比0.5%鋼纖維（C1組）對(duì)HDCC材料彎曲性能提升幅度更大，其高溫后荷載撓度曲線更為飽滿。

分析圖5d及圖5e可知，單摻PVA纖維時(shí)200℃之前HDCC材料的彎曲極限荷載值及對(duì)應(yīng)撓度隨纖維摻量的增加呈現(xiàn)出增長(zhǎng)趨勢(shì)，此時(shí)1%PVA纖維摻量（C4組）最佳；200℃高溫后由于PVA纖維發(fā)生熔化，對(duì)彎曲性能產(chǎn)生負(fù)效應(yīng)，此時(shí)彎曲極限荷載值的降幅隨纖維摻量的增加而加劇，300℃時(shí)0.5%PVA纖維（C3組）與1%PVA纖維（C4組）彎曲極限荷載值及對(duì)應(yīng)撓度值接近，此時(shí)分別較常溫時(shí)降低21.71%、60.12%，荷載撓度曲線表征出此時(shí)材料破壞為脆性破壞，與基準(zhǔn)組（C0組）破壞特征無(wú)異，因此300℃高溫時(shí)PVA纖維HDCC材料不再具備高延性特征。

混雜纖維的荷載撓度曲線見圖5f～圖5h，C5組與C7組的曲線在不同溫度階段重合度較高且飽滿，表現(xiàn)出混摻時(shí)高溫作用對(duì)HDCC彎曲性能影響較小，C7組在300℃時(shí)彎曲極限荷載值較常溫降低16.54%，降幅較單摻鋼纖維、PVA纖維的C2組及C4組減小28.82%、43.58%，表現(xiàn)出高溫后混摻纖維的正混雜效應(yīng)；PVA纖維在高溫200℃后發(fā)生熔化，纖維與水泥基體間的弱結(jié)合面隨纖維摻量增加而增多，導(dǎo)致200℃后較高PVA纖維摻量的混摻組彎曲性能降幅增大， C6組在200℃及300℃時(shí)的彎曲極限荷載值較常溫下分別降低52.51%、67.97%。

2.2 機(jī)理分析

HDCC在經(jīng)歷高溫作用時(shí)，由于基體集料與膠凝水化物間熱膨脹系數(shù)的差異，在高溫升溫以及由高溫恢復(fù)至常溫過(guò)程中，基體內(nèi)部將產(chǎn)生因材料變形不一致導(dǎo)致的界面應(yīng)力，導(dǎo)致集料與膠凝材料間微裂縫的產(chǎn)生，且該應(yīng)力隨溫度梯度的升高而不斷增加，故在彎曲性能試驗(yàn)時(shí)HDCC的極限荷載值及撓度呈總體降低趨勢(shì)。

高溫使HDCC基體內(nèi)部游離水與結(jié)合水逐漸逸出，當(dāng)溫度在100℃時(shí)，高溫高壓蒸汽形成的蒸壓養(yǎng)護(hù)環(huán)境可加速部分未完成水化的粉煤灰顆粒進(jìn)一步水化生成C-S-H膠體，提升基體內(nèi)部界面粘結(jié)強(qiáng)度，從而在內(nèi)部孔隙產(chǎn)生高壓應(yīng)力時(shí)有足夠的約束力減少基體內(nèi)部破壞發(fā)生，同時(shí)水化反應(yīng)消耗掉部分水也可減少高溫蒸汽壓力的形成，進(jìn)一步保證基體不被破壞。此時(shí)纖維自身未發(fā)生變性，鋼纖維和PVA纖維依然能發(fā)揮“橋聯(lián)”作用，保證HDCC彎曲試驗(yàn)時(shí)裂縫發(fā)展較為緩慢，高延性特征依然存在。體現(xiàn)在彎曲試驗(yàn)時(shí)各組極限荷載值與對(duì)應(yīng)撓度值降幅較小。

200℃時(shí)，水泥基體中的C-S-H凝膠逐漸脫水，基材界面間的粘結(jié)性能降低，同時(shí)基體集料在高溫下發(fā)生膨脹變形，而膠凝水化物脫去結(jié)合水逐漸收縮，兩者的異向熱應(yīng)變導(dǎo)致基體內(nèi)部界面應(yīng)力增大產(chǎn)生微裂縫，HDCC基體內(nèi)部弱結(jié)合面增加密實(shí)程度降低，彎曲試驗(yàn)時(shí)基體內(nèi)部應(yīng)力界面減少，導(dǎo)致應(yīng)力集中現(xiàn)象產(chǎn)生，從而使得未摻纖維的試件彎曲性能被大幅削弱。此外高溫使PVA纖維表面發(fā)生氧化，纖維與水泥基體的結(jié)合界面被削弱，纖維對(duì)基體的抗爆裂約束能力下降，同時(shí)PVA纖維因高溫氧化作用抗拉強(qiáng)度降低，在彎曲試驗(yàn)承擔(dān)開裂拉應(yīng)力時(shí)更易斷裂，纖維及界面兩者的共同作用使其在彎拉破壞時(shí)近乎脆性破壞；鋼纖維具有良好的導(dǎo)熱性，在HDCC外部暴露于高溫環(huán)境時(shí)可將高溫快速傳至試件核心部位，減少因局部高溫產(chǎn)生的爆裂現(xiàn)象的發(fā)生，在200℃時(shí)溫度對(duì)鋼纖維自身影響不大，但鋼纖維與基體熱膨脹系數(shù)間的差異導(dǎo)致纖維與基體間產(chǎn)生滑移，從而劣化鋼纖維基體結(jié)合界面，使鋼纖維的橋聯(lián)作用無(wú)法穩(wěn)定發(fā)揮，導(dǎo)致單摻鋼纖維時(shí)HDCC的彎曲性能較常溫時(shí)降低；鋼纖維＋PVA纖維混摻時(shí)，PVA纖維廣泛且均勻分布于基體內(nèi)部可在200℃高溫時(shí)承擔(dān)部分高溫應(yīng)力，從而減小鋼纖維基體界面間應(yīng)力，保證在彎曲受拉破壞時(shí)鋼纖維的橋聯(lián)作用穩(wěn)定發(fā)揮，從而表現(xiàn)為混摻組彎曲性能降幅較小。

300℃時(shí)，基體內(nèi)部高壓蒸汽與局部溫差導(dǎo)致爆裂現(xiàn)象發(fā)生，從而嚴(yán)重破壞基體完整性，造成彎拉破壞時(shí)應(yīng)力集中，此時(shí)未摻纖維的試件彎曲性能幾乎喪失。PVA纖維熔化在基體內(nèi)部留下的孔道可容納高溫逸出的水蒸汽，減小基體界面間應(yīng)力產(chǎn)生，從而減少有害裂縫的出現(xiàn)，保證基體內(nèi)部在高溫下依然保持良好的完整性，此時(shí)單摻PVA纖維的荷載撓度曲線與常溫下未摻纖維的曲線基本一致；單摻鋼纖維時(shí)，因鋼纖維與基體間結(jié)合界面的破壞導(dǎo)致其橋聯(lián)作用被進(jìn)一步削弱，故彎曲極限荷載較常溫大幅降低，但由于鋼纖維自身未受損傷，彎曲受拉拔出時(shí)依舊可消耗能量，此時(shí)的HDCC材料仍具備高延性特征；混摻纖維時(shí)PVA纖維熔化形成孔道，基體的內(nèi)部空間可減小因高壓蒸汽產(chǎn)生的基材界面應(yīng)力及基體纖維界面應(yīng)力，彎曲試驗(yàn)時(shí)鋼纖維承擔(dān)彎拉荷載，因此在300℃時(shí)混摻組的彎曲性能較常溫時(shí)彎曲性能降幅較小，體現(xiàn)出混雜纖維高溫后的正混雜效應(yīng)，但大量的PVA纖維熔化產(chǎn)生的孔道亦會(huì)降低基體密實(shí)程度，使基材界面減少，導(dǎo)致界面應(yīng)力集中現(xiàn)象產(chǎn)生，故高溫作用后C6組彎曲性能劣化嚴(yán)重。

3 主要結(jié)論

1）HDCC的抗壓強(qiáng)度隨溫度升高呈現(xiàn)先升后降趨勢(shì)，抗壓強(qiáng)度在100℃時(shí)達(dá)到最大值，本次試驗(yàn)中1%PVA纖維摻量的試件強(qiáng)度最高，較常溫提升13.23%；300℃時(shí) C6試件纖維混摻抗壓強(qiáng)度最高達(dá)38.1MPa，較常溫提升7.14%。

2）HDCC在200℃及300℃時(shí)抗壓強(qiáng)度逐漸降低，單摻鋼纖維或PVA纖維的試件在300℃高溫后其抗壓強(qiáng)度均低于常溫下，其中1%PVA纖維摻量的試件在300℃時(shí)降幅最大達(dá)21.45%。

3）HDCC的彎曲性能隨溫度的升高逐漸降低，混雜纖維可減少?gòu)澢阅艿南陆捣龋?00℃高溫作用下1%鋼纖維與0.5%PVA纖維混摻彎曲韌性表現(xiàn)最佳。

4）采用纖維混摻的方法可有效減小高溫作用后HDCC力學(xué)性能的下降幅度，高溫作用下1%鋼纖維與0.5%PVA纖維混摻在提高HDCC的力學(xué)性能方面體現(xiàn)出正混雜效應(yīng)。

［ 參 考 文 獻(xiàn) ］

［1］LI V C. From micromechanics to structural engineering-the design of cementitious composites for civil engineering applications[J]. Structural engineering/earthquake engineering， 1994， 10（02）：1-34.

[2] LI V C. On Engineered cementitious composites （ECC） a review of the material and its applications[J]. Journal of Advanced Concrete Technology， 2003，1 （03）： 215-230.

[3] LI V C， WANG S， WU C. Tensile strain-hardening behavior of polyvinyl-alcohol engineered cementitious composite （PVA-ECC） [J]. Aci Materials Journal， 2001， 98（06）：483-492.

[4] 徐世烺，李賀東. 超高韌性水泥基復(fù)合材料研究進(jìn)展及其工程應(yīng)用[J]. 土木工程學(xué)報(bào)， 2008（06）：45-60.

[5] 馮竟竟. 水泥基材料高溫微細(xì)觀劣化與損傷過(guò)程的試驗(yàn)研究[D]. 北京：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)， 2009.

[6] 田露丹， 張徑偉， 董帥， 等. PVA纖維增韌水泥基復(fù)合材料高溫后力學(xué)性能研究[J]. 混凝土， 2011（12）：31-33.

[7] 楊珊， 李祚， 彭林欣，" 等. 高溫后PVA纖維增強(qiáng)水泥基復(fù)合材料力學(xué)性能試驗(yàn)研究[J]. 混凝土與水泥制品， 2021（04）：49-54.

[8] 王振波， 韓宇棟. 高延性水泥基材料高溫力學(xué)性能研究進(jìn)展[J].三峽大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）， 2019，41（05）：65-69.

[9] 高丹盈， 李晗， 楊帆. 聚丙烯鋼纖維增強(qiáng)高強(qiáng)混凝土高溫性能[J]. 復(fù)合材料學(xué)報(bào)， 2013，30（01）：187-193.

[10] 中華人民共和國(guó)建設(shè)部. 普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)：GB/T50081-2002[S]. 中國(guó)建筑工業(yè)出版社， 2003.

[11] 中國(guó)工程建筑協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn). 纖維混凝土試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)：CECS 13-2009[S]. 2009.中國(guó)計(jì)劃出版社， 2010.

Analysis of High Temperature Effect on Mechanical Propertiesof High Ductile Cement Composite

HUANG Junjie， SU Jun， JI Wei

（School of Civil Engin.，Architecture and Environment，Hubei Univ. of Tech.，Wuhan 430068， China）

Abstract： The mechanical properties of HDCC are studied based on high temperature cement matrix composite （HDCC） and different fiber mixing factors. The results show that the compressive strength of HDCC reached the maximum after 100℃， and the performance of PVA fiber volume mixing was 1%， compared with normal temperature. After 200℃ and 300℃， the bending limit load decreases with the temperature of 1% steel fiber and 0.5%PVA fiber mixing group， reflecting the positive synergistic effect of confounding fiber under high temperature.

Keywords： cement-based composite material; steel fiber; PVA fiber; high temperature; mechanical properties

［責(zé)任編校： 裴 琴］

［收稿日期］ 2022-05-10

［基金項(xiàng)目］ 湖北省自然科學(xué)基金（2020CFB860）

［第一作者］ 黃俊杰（1997—），男，湖北恩施人，湖北工業(yè)大學(xué)碩士研究生，研究方向?yàn)槔w維混凝土。

［通信作者］ 蘇 駿（1971—），男，安徽六安人，工學(xué)博士，湖北工業(yè)大學(xué)教授，研究方向?yàn)樾滦筒牧吓c結(jié)構(gòu)、工程結(jié)構(gòu)抗震與加固技術(shù)。