掘進巷道破碎頂板冒落區(qū)加固技術(shù)研究

楊 睿

(山西潞安礦業(yè)集團 夏店煤礦,山西 長治 046200)

1 工程概況

3120回風巷道位于31采區(qū)膠帶巷南側(cè)(開口于31采區(qū)膠帶巷,15號與14號貫通方向32 m處南幫),31采區(qū)15號貫東側(cè)。3118運巷西側(cè)巷道埋深為470 m,巷道附近巖層受地質(zhì)構(gòu)造應(yīng)力影響較大,煤層厚度6.8 m,賦存結(jié)構(gòu)簡單。直接頂與基本頂主要以細粒砂巖和中粒砂巖為主,偽頂為泥巖,局部區(qū)域的直接頂中存在0.2～0.5 m厚的極易冒落區(qū),隨巷道的開挖冒落嚴重。基本頂受地應(yīng)力與擾動應(yīng)力的影響明顯,在超前支撐壓力的影響下礦壓顯現(xiàn)較為嚴重。因此,對掘進過程中局部區(qū)域破碎頂板的加固技術(shù)亟待研究。煤層頂?shù)装鍘r性特征如表1所示。

表1 煤層頂?shù)装鍘r性特征

2 梁-拱錨固承載技術(shù)原理

巷道開挖后,圍巖應(yīng)力發(fā)生二次分布,當應(yīng)力集中區(qū)域的應(yīng)力值高于巷道圍巖的承載能力時,將會使巷道表現(xiàn)出塑性破壞與損傷特征[1-2]。伴隨著塑性與損傷的卸壓過程,巷道圍巖的應(yīng)力將會進一步調(diào)整,直至達到變形穩(wěn)定狀態(tài)。當巷道未進行加固支護時,根據(jù)冒落拱理論,巷道開挖使巖層間的聯(lián)系程度降低,在擾動應(yīng)力與地應(yīng)力的作用下,巷道淺部圍巖發(fā)生垮落,深部圍巖發(fā)生破碎,破碎巖塊之間相互擠壓變形,最后形成“拱形”動態(tài)平衡,即自然平衡拱[3]。

當巖石較為破碎,自穩(wěn)能力較差時,自然平衡拱的范圍將會隨之擴大,其穩(wěn)定性也會隨之降低。為避免圍巖松動裂隙圈急劇發(fā)展致使巷道失穩(wěn),通常采用錨桿進行加固,根據(jù)加固原理不同,可分為組合梁結(jié)構(gòu)與組合拱結(jié)構(gòu)[4-5]。

1) 組合梁加固結(jié)構(gòu)。錨桿在巖體中受到巖石塑性碎脹力的拉伸作用,對巖石產(chǎn)生壓應(yīng)力。在錨桿預應(yīng)力的作用下,在桿體兩端形成錐形應(yīng)力區(qū),當把錨桿間距控制在合理的小間距范圍內(nèi)時,錨桿之間的錐形應(yīng)力區(qū)將會疊加,形成疊合連續(xù)的均勻壓縮加固結(jié)構(gòu),使離層的頂板巖層組合在一起,形成承載整體。

2) 組合拱加固結(jié)構(gòu)。組合拱結(jié)構(gòu)是巖土體間微觀力學作用結(jié)果,非宏觀巖石結(jié)構(gòu)。其形成過程依賴于巖石微觀顆粒間的內(nèi)聚力、摩擦角,當不同微觀顆粒所受力學邊界條件不統(tǒng)一時,會產(chǎn)生摩擦與擠壓作用,使深部巖石在一定程度上形成拱效應(yīng)。拱效應(yīng)的強度可通過設(shè)計錨桿長度、間距、預應(yīng)力參數(shù)進行控制,根據(jù)應(yīng)力路徑的不同,組合拱的力學特性也會發(fā)生變化。

基于上述自然平衡拱、組合梁、組合拱理論,提出梁-拱錨固支護[6],結(jié)構(gòu)如圖1所示。此支護結(jié)構(gòu)在冒落拱的基礎(chǔ)上,通過錨桿的加固作用對圍巖力學性質(zhì)進行增強,兼顧巖石自身的承載能力(梁形與拱形的承載效應(yīng)),該承載效應(yīng)形成的關(guān)鍵在于采用等長度和變長度的錨桿相間布置的形式,如圖2所示。圖2(a)中,錨桿等長、等距布置下,施加低預應(yīng)力,在淺部圍巖形成方形組合梁支護特征,此種施工方式簡單,成本較低;圖2(b)中,錨桿沿冒落拱曲線變化長度,施加高預應(yīng)力,在深部圍巖形成組合拱支護特征,此種施工方式復雜,成本較高。綜合考慮兩種支護方式的優(yōu)點,將低預應(yīng)力等長錨桿與高預應(yīng)力變長錨桿進行組合,形成圖2(c)所示的梁-拱形支護方案。

圖1 巷道破碎頂板梁-拱錨固支護結(jié)構(gòu)示意

圖2 粱形、拱形、梁-拱形支護方案三維示意

3 梁-拱錨固技術(shù)參數(shù)分析

采用FLAC3D對巷道破碎頂板的巖層控制效果進行分析[7],建立模型尺寸為60 m×60 m×60 m,固定模型底部位移邊界與側(cè)向位移邊界,在模型頂部施加12 MPa的垂直應(yīng)力,模擬470 m的巷道埋深。選取的數(shù)值模擬巖性參數(shù)如表2所示,錨桿支護參數(shù)如表3所示。采用摩爾庫倫準則進行數(shù)值模擬計算。

表3 錨桿模擬參數(shù)

3.1 錨桿長度參數(shù)分析

將短錨桿的長度固定為1.8 m,長錨桿的長度設(shè)定為3.5 m、4.5 m、5.5 m,得到變錨桿長度下,梁-拱錨固結(jié)構(gòu)的圍巖應(yīng)力變化規(guī)律,如圖3所示。在圖3(a)中,錨固作用主要以拱結(jié)構(gòu)為主,壓應(yīng)力區(qū)為20～30 kPa;當錨桿長度增加至4.5 m時,短錨桿附近表現(xiàn)出組合梁的結(jié)構(gòu)形式,壓應(yīng)力數(shù)值為20～40 kPa;當錨桿長度繼續(xù)增加至5.5 m時,梁-拱錨固結(jié)構(gòu)凸顯,表現(xiàn)出明顯的上位組合拱與下位組合梁的形式,其中組合梁的應(yīng)力值為30～50 kPa,組合拱的應(yīng)力值為0～30 kPa.

圖3 不同錨桿長度支護參數(shù)下梁-拱錨固支護效果

通過對比圖3可知,梁-拱錨固結(jié)構(gòu)隨著長錨桿的長度增加而逐漸凸顯,組合拱結(jié)構(gòu)的外邊界長度與長錨桿長度接近,在錨桿端頭處,壓應(yīng)力逐漸變換為拉應(yīng)力,圍巖壓應(yīng)力逐漸向巖層深部轉(zhuǎn)移,改善了圍巖的受力狀態(tài)[8]。

3.2 錨桿間距參數(shù)分析

為探究梁-拱錨固結(jié)構(gòu)與錨桿間距的支護作用關(guān)系,選取0.6 m,0.8 m,1.0 m的錨桿間距進行數(shù)值模擬計算,如圖4所示。當錨桿間距為0.6 m時,錨桿的錨固作用力最大,梁-拱結(jié)構(gòu)效果最為明顯,其中組合梁的強度為35～64 kPa,組合拱壓應(yīng)力區(qū)數(shù)值為0～35 kPa;當間距擴大至0.8 m時,組合梁和組合拱的壓應(yīng)力區(qū)數(shù)值逐漸下降,組合梁壓應(yīng)力數(shù)值為2～45 kPa,組合拱強度為0～25 kPa;當錨桿間距為1.0 m時,梁-拱結(jié)構(gòu)作用范圍逐漸擴大,但應(yīng)力區(qū)數(shù)值進一步降低,組合梁強度為15～36 kPa,組合拱強度為0～15 kPa.

圖4 不同錨桿間距支護參數(shù)下梁-拱錨固支護效果

根據(jù)分析可知,隨著錨桿間距的逐漸增加,梁-拱錨固結(jié)構(gòu)的作用范圍會逐漸增加,但是隨著應(yīng)力疊合區(qū)的逐漸縮減,支護強度會呈現(xiàn)出明顯的下降趨勢,不利于維持巷道圍巖的穩(wěn)定。

3.3 錨桿預應(yīng)力參數(shù)分析

針對錨桿預應(yīng)力對梁-拱錨固結(jié)構(gòu)的影響,固定短錨桿的預應(yīng)力為80 kN,長錨桿的預應(yīng)力分別為100 kN,120 kN,140 kN,數(shù)值模擬計算結(jié)果如圖5所示。當長錨桿的預應(yīng)力數(shù)值由小逐漸增大時,梁-拱錨固的結(jié)構(gòu)效果逐漸明顯。組合梁的最大強度由45 kPa增加至52 kPa,直至59 kPa;組合拱的最大強度由20 kPa增加至25 kPa,直至30 kPa.

圖5 不同錨桿預應(yīng)力支護參數(shù)下梁-拱錨固支護效果

由圖5的對比分析可知,錨桿預應(yīng)力的增加可以顯著增強梁-拱組合支護結(jié)構(gòu)的支護強度,但是支護范圍并沒有明顯擴大。相比之下,改變錨桿長度與錨桿間距是影響支護范圍的主要措施。

4 支護方案設(shè)計與工程監(jiān)測

根據(jù)梁-拱錨固結(jié)構(gòu)的力學成因,為強化頂板拱形支護效應(yīng),采用高強錨索代替長錨桿,頂板錨索采用6 300 mm與4 500 mm不等長布置方式,6 300 mm錨索間距為720 mm.4 500 mm錨索與6 300 mm錨索的間距為880 mm,與豎直方向夾角分別為18°與36°,以此作為組合梁支護基礎(chǔ)。同時搭配高強度螺紋鋼錨桿,錨桿長度采用2 800 mm等長布置,錨桿預應(yīng)力最小值為80 kN,在靠近矩形巷道的邊角處設(shè)置15°傾角,錨桿間距為700 mm.頂板錨桿與錨索采用交錯布置方式,并配合梯子梁進行支護,排距均為1 000 mm,布置方式如圖6所示。為驗證梁-拱錨固支護對圍巖的加固支護效果,對夏店煤礦3120工作面進行現(xiàn)場監(jiān)測,共布置2個圍巖變形測站,監(jiān)測曲線如圖7所示。

圖6 巷道圍巖頂板加固技術(shù)方案示意(單位:mm)

由圖7可知,經(jīng)過160 d的監(jiān)測,巷道圍巖變形在0～120 d時逐漸發(fā)展,在40～100 d時屬于變形的快速發(fā)展階段,在120 d后圍巖變形趨于穩(wěn)定。最終圍巖兩幫的位移量為31～57 mm,底鼓量為38～68 mm,頂板下沉量為15～25 mm.在監(jiān)測期間,巷道未發(fā)生冒頂事故,并且滿足生產(chǎn)設(shè)備的空間使用與安全維護需求。監(jiān)測結(jié)果表明,梁-拱錨固支護方案有效地控制了掘進巷道破碎頂板的冒落與變形。

5 結(jié) 語

1) 根據(jù)冒落拱理論、組合梁理論、組合拱理論,分析了梁-拱錨固支護技術(shù),說明了低預應(yīng)力等長錨桿與高預應(yīng)力變長錨桿組合加固圍巖的優(yōu)勢,此支護結(jié)構(gòu)兼顧巖石自身的承載能力、梁形與拱形的承載效應(yīng)。

2) 對梁-拱錨固支護技術(shù)的影響參數(shù)進行分析,當錨桿長度增加時,表現(xiàn)出明顯的上位組合拱與下位組合梁的形式。錨桿間距增大時,梁-拱結(jié)構(gòu)作用范圍逐漸擴大,但應(yīng)力區(qū)數(shù)值進一步降低。當長錨桿的預應(yīng)力數(shù)值由小逐漸增大時,梁-拱錨固的結(jié)構(gòu)效果逐漸明顯。

3) 設(shè)計了矩形巷道圍巖加固技術(shù)方案,160 d的監(jiān)測結(jié)果表明,圍巖兩幫的位移量為31～57 mm,底鼓量為38～68 mm,頂板下沉量為15～25 mm.圍巖變形在120 d后趨于穩(wěn)定,并且滿足日常生產(chǎn)需求,驗證了梁-拱錨固支護方案的可靠性。