新場須二氣井采氣流程結垢機理及阻垢技術

王雨生

中國石油化工集團有限公司西南油氣分公司采氣一廠

氣田開發表明，氣井流體含CO2，產出水含HCO3-、Ca2+等離子，開采中隨氣井壓力、溫度等條件變化，產出水易在地層、井筒或地面管線形成CaCO3結垢[1-6]。新場氣田須二氣藏為含CO2氣體的CaCl2水型有水氣藏，氣井開采過程中X2、X201井采氣流程低壓段、排污管線頻繁結垢堵塞，嚴重影響氣井生產。國內一些學者對CaCO3結垢機理進行了定性分析，對CaCO3結垢多采用飽和指數法定性預測[3，6-9]，定性分析無法確定影響結垢主控因數，不利于針對性開展預防措施。在針對新場須二氣井流程結垢組分分析基礎上采用Scale Chem 軟件對CaCO3結垢影響因素進行了定量研究，明確了主控因數，優選了阻垢劑并進行現場應用，解決了流程結垢堵塞，確保了正常生產。

1 采氣流程結垢特征

新場須二氣井X2、X201 開采過程中采氣流程采用兩級節流降壓，生產過程中一、二級節流間管線發生過一次結垢堵塞，而二級節流后低壓管線及排污管線每2個月就會產生一次結垢堵塞。結垢主要發生在閥門法蘭與管線連接、管線彎頭、管徑縮徑等部位。

結垢物顏色為黃色或黃褐色間，夾少量白色、灰白色，在管線內呈環狀層理逐層堆積，結垢物堅硬、致密（圖1）。

圖1 新場須二氣井地面管線結垢Fig.1 Surface pipeline scaling of Xinchang Xu'er Gas Well

2 采氣流程結垢機理及主控因素

2.1 生產環境

X2、X201 氣井地層壓力、地層溫度高，所產天然氣含CO2，產水量大、產出水礦化度高（表1）。生產中采用二級節流降壓，一級節流后壓力13 MPa，二級節流后壓力1.4 MPa。產出水中存在Ca2+、Mg2+等陽離子，不存在Ba2++Sr2+。X2、X201 氣井產出水中陽離子中Ca2+摩爾濃度分別達到86.09%、86.77%，陰離子含Cl-、HCO3-、SO42-，無CO32-（表2）。從生產環境來看，產出水在高溫低壓下易生產CaCO3及硫酸鹽等結晶垢。

表1 地面流程結垢嚴重的氣井基本情況Tab.1 Basic situation of gas wells with severe scaling in surface processes

表2 新場須二氣藏氣井水樣分析Tab.2 Analysis of water samples from gas wells in Xinchang Xu'er Gas Reservoir mg/L

2.2 結垢物成分

X2、X201氣井產出水組分較接近，生產中X2氣井結垢更為嚴重，地面流程堵塞頻繁。選取X2垢樣進行分析，結果見表3。分析表明X2氣井結垢物成垢離子中，Ca2+含量最高，含少量Ba2++Sr2+和Mg2+。經X 衍射分析結垢物主要為CaCO3及少量MgCO3、BaSO4、SrSO4等。

表3 X2氣井的垢樣分析Tab.3 Scale analysis of X2 Gas Well

2.3 結垢機理

由流體組分及結垢產物分析可知：氣井產出流體中含CO2、Ca2+、Mg2+、SO42-，其中Ca2+含量最高。高壓氣井中CO2溶解于水中形成碳酸，碳酸溶于水后在水中同時存在動態平衡過程[10]，公式（1）所示：

CO2在水中的溶解受壓力、溫度的影響。壓力越高，CO2分壓越高，在水中的溶解度越高，在一定壓力、溫度下達到平衡。

同時，水中Ca2+在一定溫度、壓力下與HCO3-、CO32-、SO42-反應，且存在如下平衡[11]，見公式（2）：

產出水從井底到達地面，在地面節流降壓、分離、輸送過程中CO2溶解度隨壓力降低而不斷下降，從水中逸出使平衡向右進行造成pH 值不斷上升，影響到水中另一平衡[2]，見公式（3）：

水中pH 值越高越有利于平衡向右移動，即[CO32-]增加，使Ca2++CO32-=CaCO3↓反應更為有利。因此，產出水由原來高壓經節流降壓、分離后，壓力降至l.4 MPa 以下，使原來水中的平衡受到破壞，CO2逸出，pH值升高，使CaCO3容易析出沉淀，最后堆集形成垢層。

2.4 CaCO3結垢主控因素分析

新場須二氣井生產過程中壓力、溫度高，實驗很難模擬結垢影響因素。Scale Chem軟件在油氣及化工中應用廣泛，可預測600F、22 000 psi 和749 000 mg/L下的結垢反應，在國內一些油氣田中得到成功應用[12-17]，本文采用Scale Chem 3.0結合氣井實際定量模擬分析流程結垢因素。

2.4.1 氣井結垢影響因素

（1）壓力影響。根據X2氣井流體組分、產出水溫度及節流壓降模擬產出水在采氣流程中的Ca-CO3結垢及結垢變化情況，如圖2所示。

圖2 X2氣井產出水90 ℃時節流降壓結垢變化Fig.2 Scaling change of throttling and depressurization for the produced water of X2 Gas Well at 90 ℃

從圖2 可知在同一溫度下，隨壓力下降CaCO3結垢快速增長。由CaCO3結垢機理可知節流后壓力降低，CO2分壓降低增大CO2氣體生成，使電離朝生成CaCO3方向移動，增大結垢量。模擬表明當流體壓力從36.5 MPa 經一級節流后降至13 MPa，結垢量由127.7 mg/L 上升為131.6 mg/L，CaCO3析出增量3.9 mg/L；二級節流由13 MPa 降至1.4 MPa，CaCO3析出量由131.6 mg/L 上升為149.6 mg/L，CaCO3析出增量18 mg/L，遠高于一級節流CaCO3析出量，這是氣井一、二級節流之間管線結垢堵塞少，二級節流后結垢堵塞頻繁的重要原因之一。其次，一、二級節流析出的CaCO3經過分離后全部進入排污管線，地層水壓力再次從1.4 MPa 降至大氣壓，再次析出CaCO3，造成CaCO3沉降，這是二級節流后低壓排污管線頻繁結垢堵塞另一個重要原因。

（2）溫度影響。碳酸鈣在水中的溶解度隨溫度升高而降低，溫度升高溶解在水中的碳酸鈣會析出生成沉淀堆積成垢。圖3、圖4為X2氣井產出水分別在45 ℃、90 ℃下不同壓力時的結垢趨勢圖。

圖3 X2氣井產出水45 ℃時不同壓力結垢趨勢Fig.3 Scaling trend of the X2 Gas Well produced water under different pressures at 45 ℃

圖4 X2氣井產出水90 ℃時不同壓力結垢趨勢Fig.4 Scaling trend of the X2 Gas Well produced water under different pressures at 90 ℃

模擬結果表明在4 000、3 000、2 000、1 000 psi壓力下，溫度為45 ℃、90 ℃時X2 氣井產出水的CaCO3析出量分別為101.3、104.2、107.0、114.0、128.8、130.0、131.6、134.6 mg/L。由此可見，在同一壓力條件下，溫度越高析出CaCO3沉淀越多。X2氣井的[Ca2+]低于X201的[Ca2+]，其他成垢離子接近，X2氣井產出水溫度為90 ℃、X201氣井產出水溫度為74 ℃，X2氣井的產出水溫度高于X201氣井是X2氣井地面排污管線結垢堵塞嚴重于X201氣井的根本原因。

（3）流體離子濃度的影響。采用正交實驗法分析新場須二氣井產出水在同一壓力、溫度下不同離子、不同濃度條件下對氣井結垢產生的影響。實驗中各離子的濃度均設4 個水平，按照正交表L16（45）來設計實驗方案，實驗結果如表4。

表4 不同離子濃度對氣井結垢影響正交實驗結果Tab.4 Orthogonal experimental results of the effect of different ion concentrations on gas well scaling mg/L

根據極差分析，新場須二氣井產出水中，離子濃度對氣井結垢影響大小依次為Ca2+>HCO3->Cl->Mg2+>SO42-，且Ca2+的濃度遠高于其他離子濃度對成垢的影響。

（4）流體pH值影響。氣井結垢主要由于水中Ca2+與HCO3-離解出來的CO32-結合形成CaCO3。影響結垢量的主要因素是流體中Ca2+和HCO3-含量，HCO3-離解成CO32-主要受pH值影響[18]。壓力、溫度不變條件下，氣井不同pH 值下CaCO3結垢趨勢模擬表明，隨pH值降低氣井結垢量急劇降低，pH值<3.0時不會形成碳酸鈣垢。

2.4.2 氣井結垢主控因素

（1）Ca2+和HCO3-是氣井結垢的基本條件。新場須二氣井流體[Ca2+]范圍為2 000～5 000 mg/L，[HCO3-]范圍為100～400 mg/L，氣井流體中高濃度的Ca2+和HCO3-子為氣井結垢的基本條件。

（2）氣井結垢流體pH 值的影響。CaCO3結垢基本條件是流體中含Ca2+和HCO3-，HCO3-離解成CO32-受pH 值影響。新場須二氣井地層水pH 值在6～6.6 之間，pH 值>3.0，處于結垢范圍，流體pH值是影響結垢的重要因素。

（3）壓力和溫度是影響氣井地面結垢的主控因素。X2 氣井、X201 氣井采氣流程節流前壓力高，CaCO3析出少，在氣液高速流動下CaCO3被攜走，未出現結垢；一級節流后降壓為13 MPa，CaCO3析出量增加，但流速仍然能將大部分CaCO3帶走，一級節流后結垢堵塞較少；二級節流后流體壓力從13 MPa 劇降至1.4 MPa，使CO2大量析出，反應向CaCO3生成方向進行，生成大量CaCO3沉淀；同時，流體經二級節流后再進行氣液分離，先前析出的CaCO3全部進入排污管線，加之分離后的地層水進入排污管線后壓力進一步降低至大氣壓，導致大量CaCO3沉淀結垢。X2 氣井、X201 氣井日產水量在250 m3以上，水比熱容大，同一口氣井地面節流降壓過程中溫度變化可忽略。由此可見，同一口氣井在溫度基本不變情況下壓力是結垢的關鍵因素。

流體溫度越高CaCO3等物質在水中的溶解度越低，從而結垢量增加[19-20]。X2 氣井、X201 氣井產出水溫度分別為90 ℃和74 ℃，在排污管線內的壓力相同，X2氣井結垢堵塞遠較X201氣井嚴重，關鍵原因為X2 氣井產出水溫度高。在壓力相同條件下溫度是結垢的另一關鍵因素。

3 阻垢工藝應用

3.1 阻垢方法選擇

常用的阻垢方法有化學阻垢法、物理阻垢法和工藝法，其各種方法及機理如表5所示。

表5 各種阻垢方法及其機理Tab.5 Various scale inhibition methods and their mechanisms

結合新場須二氣井生產及結垢特點，工藝法不適于須二氣井。物理法中，須二氣井產出水含鹽量遠高于3 000 mg/L，不宜采用磁處理法。因此，對新場須二氣井流程采用化學阻垢劑阻垢工藝。

3.2 阻垢劑優選

根據新場須二氣井產出水溫度、pH 值及其離子組分，選用了XH-422系列阻垢劑進行評價和應用。該系列阻垢劑的主要成分為馬來酸酐（MA）-丙烯酸（AA）-丙烯酸甲酯（MAC）共聚物和羥基乙叉二膦酸（HEDP），二者易溶于水并具有良好的熱穩定性和耐酸堿性，并具有明顯的限溶性。MA—AA—MAC共聚物對氣井產出液的硫酸鹽抑制能力較強；HEDP能與水中鐵、銅、鋅等多種金屬離子形成穩定的絡合物，尤其與Ca2+形成六圓環螯合物，鈣鹽垢阻效果好，MA—AA—MAC共聚物和HEDP復合使用協同效應好，可根據水中不同的成垢離子濃度比例來確定最佳的復配比例。為滿足新場須二氣井阻垢，選擇了XH-422 系列4 種阻垢劑進行評價，優選出了XH-422D[21]。

（1）測試阻垢劑。測試條件：選用XH 系列阻垢劑50 mg/L，實驗溫度80 ℃，恒溫24 h，采用X2氣井產出水樣按SY/T 5673—1993 檢測標準[22]測定阻垢劑的阻垢率。

實驗結果如表6 所示。實驗表明80 ℃條件下，阻垢劑XH-422D 在抑制碳酸鹽垢、硫酸鹽垢方面均能取得較好的效果。

表6 阻垢劑實驗評價結果Tab.6 Experimental evaluation results of scale inhibitor

（2）阻垢劑使用濃度的確定。測試條件：實驗溫度80 ℃，恒溫24 h，實驗水樣為現場所取X2氣井水樣，測定標準參照SY/T 5673—1993 中碳酸鈣垢的阻垢方法進行。通過測定結果選擇在X2 井中使用的阻垢劑質量濃度為80～100 mg/L（表7）。

表7 不同濃度XH-422D阻垢劑的阻垢性能評價結果Tab.7 Scale inhibition performance evaluation results of XH-422D Scale Inhibitor with different concentrations

3.3 現場試驗應用

X2氣井產水量為330 m3/d，根據測定的最佳濃度計算，XH-422D 阻垢劑加量30 kg/d。采用高壓泵按稀釋比例為1∶20 連續加注。因X2 氣井產水量較大管線中水流速度快，結垢主要發生在一、二級節流后，因此選擇一級節流后作為阻垢劑的加注點。

X2 氣井采用優選的XH-422D 試驗，分別在工藝實施10 個月及22 個月時進行效果評價，阻垢率達97.6%以上（圖5）。在X2 氣井成功應用基礎上，X201 氣井也成功開展了XH-422D 阻垢劑的應用，阻垢效果良好。2 口井實施阻垢5 年多，管線從未出現過結垢堵塞，保證了氣井正常生產。

圖5 實施工藝前后排污管線結垢效果對比Fig.5 Scaling effects comparison of sewage pipelines before and after implementation of the process

4 結論

（1）新場須二氣井結垢主要為CaCO3，結垢受產出水壓力、溫度、成垢離子濃度、pH 值等因素影響，壓降和溫度是氣井結垢的主控因素，Ca2+和HCO3-是氣井結垢的基本條件，流體pH值影響氣井是否結垢，pH值<3時，氣井不會結垢。

（2）壓力和溫度不變條件下，新場須二氣井成垢離子濃度對氣井結垢影響大小依次為：Ca2+>HCO3->Cl->Mg2+>SO42-。

（3）化學阻垢法適用于新場須二氣井阻垢，優選的XH-422D 阻垢劑對碳酸鈣垢有較好抑制作用，現場應用阻垢率達97.6%，解決了新場須二氣井采氣流程結垢堵塞，在新場須二氣藏具較大推廣應用價值。