文/張瑩·陜西宏遠航空鍛造有限責(zé)任公司
7050 鋁合金屬于Al-Zn-Mg-Cu 系合金,具有密度小、比強度和比剛度高的優(yōu)點,且硬度高,熱加工性良好,廣泛應(yīng)用于飛機的主要受力構(gòu)件,如機身框架、機翼壁板、翼梁、起落架支撐梁等。但是,實際生產(chǎn)中,7050-T7452 鋁合金鍛件經(jīng)常電導(dǎo)率不合格,需要經(jīng)過多次返修,影響產(chǎn)品的質(zhì)量及交付進度,造成能源的浪費。因此本文以7050-T7452 鋁合金厚鍛件(厚度為270mm)為對象,采用不同的熱處理制度(采用不同的二次時效溫度)研究二次時效溫度對電導(dǎo)率的影響。
研究鍛件尺寸為(595±10)mm(L)×(335±5)mm(LT)×(280±3)mm(ST)的12 件7050-T7452 鋁合金自由鍛件。本次試驗原材料(T7451 預(yù)制拉伸板材)7050合金化學(xué)成分見表1。

表1 原材料化學(xué)成分明細(質(zhì)量分數(shù),%)
工藝方案:鍛造分兩火進行,第一火變形量為31%,第二火變形量為20%,具體變形工步為:第一火,(470±5)mm(L)×(610±5)mm(LT)×(200±5)mm(ST),鍛至 尺 寸505mm(L)×(420±5)mm(LT)×(270±5)mm(ST);第二火,505mm(L)×(420±5)mm(LT)×(270±5)mm(ST),鍛至尺寸(595±10)mm(L)×(335±5)mm(LT)×(280±3)mm(ST)。熱處理時固溶后進行3%的冷變形,二次時效采用三種不同的時效溫度,具體熱處理參數(shù)見表2。

表2 7050 鋁合金熱處理參數(shù)
熱處理固溶時效后進行電導(dǎo)率、室溫拉伸性能、顯微組織的測試,鍛件表面粗加工,然后進行電導(dǎo)率的檢測,電導(dǎo)率檢測在渦流電導(dǎo)儀上進行,每個鍛件上均勻測5 個點,四周各一個,中心一個,測得電導(dǎo)率見表3。顯微組織試樣用腐蝕液HF:HCl:HNO3:H2O=2:3:5:190 腐蝕后,采用CL-2001光學(xué)顯微鏡進行顯微組織觀察,如圖1 所示。

圖1 不同二次時效溫度的顯微組織
固溶后采用不同的二次時效溫度,二次時效后的7050-T7452鋁合金的顯微組織均無過熱和殘留鑄造組織。二次時效溫度178℃的顯微組織照片見圖1(a),二次時效溫度175℃的顯微組織照片見圖1(b),二次時效溫度172℃的顯微組織照片見圖1(c)。
由表2 可見,在二次時效溫度為175℃時電導(dǎo)率最高,從172℃到178℃,數(shù)據(jù)顯示隨二次時效溫度的提高電導(dǎo)率先增高后降低,二次時效溫度為172℃時1#、2#、3#、4#鍛件電導(dǎo)率均不合格;當(dāng)二次時效溫度升高至175℃時,鍛件電導(dǎo)率也隨之上升,5#、6#、7#、8#鍛件電導(dǎo)率均符合標準要求;當(dāng)二次時效溫度升高至178℃時,9#、10#、11#、12#鍛件電導(dǎo)率均符合標準要求,但相比于二次時效溫度175℃時有所下降,且12#鍛件電導(dǎo)率臨界合格,說明二次時效溫度178℃時電導(dǎo)率不穩(wěn)定,推測175℃為最佳二次時效溫度。另外,對比12 件鍛件不同位置的電導(dǎo)率,可見,電導(dǎo)率呈現(xiàn)四周低,中間高的現(xiàn)象,分析原因為:⑴鍛件中心變形量較大,變形更均勻;⑵鍛造時鍛件中心溫度降低較鍛件四周慢,導(dǎo)致鍛件中心終鍛溫度高于鍛件四周。
為驗證二次時效溫度為175℃的可行性,對5#、6#、7#、8#鍛件進行室溫拉伸性能測試并計算應(yīng)力腐蝕敏感因子(SCF=長橫向(L-T)屈服強度(MPa)-12×電導(dǎo)率(MS/m)),室溫拉伸性能在CI-3001 材料試驗機上進行,結(jié)果見表4。鍛件室溫拉伸性能及應(yīng)力腐蝕因子均符合標準要求。可見,7050-T7452 鋁合金鍛件合適的時效溫度為175℃。

表4 在CI-3001 材料試驗機上室溫拉伸性能
⑴固溶溫度不變的條件下,二次時效溫度分別為172℃、175℃、178℃時隨著二次時效溫度提高電導(dǎo)率先增高后降低,二次時效溫度175℃為最佳時效溫度。
⑵鍛造變形量對鍛件電導(dǎo)率存在一定影響,鍛造變形越均勻鍛件電導(dǎo)率越高。因此,在制定工藝方案時應(yīng)合理設(shè)計變形工步,使鍛造變形均勻。
⑶終鍛溫度對鍛件電導(dǎo)率存在一定影響,終鍛溫度越高,鍛件電導(dǎo)率越高。鍛造生產(chǎn)時應(yīng)盡可能減少鍛造時間以此提高終鍛溫度。