填料對(duì)水性環(huán)氧乳化瀝青膠漿高溫性能的影響

黃維蓉,熊柯霖,李懷龍,王 嬌

(1. 重慶交通大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院,重慶 400074; 2. 鄭州市自然資源和規(guī)劃局,河南 鄭州 450052; 3. 重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,重慶 400074)

0 引 言

乳化瀝青混合料用于路面鋪筑,不僅符合技術(shù)發(fā)展趨勢(shì),也符合國(guó)家的環(huán)保要求[1]。傳統(tǒng)乳化瀝青及混合料無(wú)法滿足現(xiàn)階段高性能瀝青路面的使用要求,而水性環(huán)氧乳化瀝青及混合料能彌補(bǔ)前者的高溫性能差、黏結(jié)強(qiáng)度低、耐久性差等缺點(diǎn),受到了學(xué)界的廣泛關(guān)注[2]。

現(xiàn)代膠漿理論認(rèn)為:瀝青混合料是一種三級(jí)空間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的分散系,填料分散于瀝青混合料中形成的微分散系即為瀝青膠漿[3-4]。瀝青路面的抗變形性能取決于膠漿的流變特性。雷敏[5]和倪瑋[6]的研究均表明:瀝青路面29%的抗變形性能是由瀝青膠漿提供的;瀝青膠漿的組成和高溫流變性能決定了混合料的高溫性能。目前水性環(huán)氧乳化瀝青的研究大多集中在混合料方面,對(duì)水性環(huán)氧乳化瀝青膠漿的黏彈特性研究還較少,故對(duì)膠漿的高溫流變特性展開(kāi)研究十分有必要。

實(shí)際工程中,水性環(huán)氧乳化瀝青材料受其破乳、固化緩慢等缺點(diǎn)限制,常需要在一定溫度、濕度下進(jìn)行養(yǎng)護(hù)來(lái)提高其強(qiáng)度。填料在水性環(huán)氧乳化瀝青混合料中所占比例并不高,但添加填料會(huì)影響水性環(huán)氧樹(shù)脂、乳化瀝青的固化、破乳時(shí)間[7](固化、破乳時(shí)間是影響水性環(huán)氧乳化瀝青混合料強(qiáng)度形成的主要原因之一)。礦粉種類(lèi)對(duì)瀝青膠漿的增效行為有差異[8],提高粉膠比會(huì)降低瀝青膠漿的感溫性,提升高溫穩(wěn)定性,但低溫抗裂性能有所削減[9]。溫度越高,水泥乳化瀝青膠漿彈性越低,抗高溫車(chē)轍性能與水泥摻量成正相關(guān)[10];摻入水泥、提高粉膠比可以增大瀝青膠漿的黏度和抗剪切強(qiáng)度,對(duì)改善膠漿高溫性能有顯著作用[11]。在水泥-乳化瀝青體系中,水泥會(huì)與瀝青反應(yīng)形成結(jié)構(gòu)瀝青(瀝青膜)從而延緩水泥的早期水化[12];在水化早期水泥顆粒沒(méi)有形成大量水化產(chǎn)物的原因是環(huán)氧樹(shù)脂中的酯基、醇羥基與鈣離子形成了絡(luò)合物[13]。

為解決水性環(huán)氧乳化瀝青在結(jié)構(gòu)層應(yīng)用受限的問(wèn)題,筆者從瀝青混合料中重要組成之一的瀝青膠漿出發(fā),將不同粉膠比的礦粉、水泥作填料摻入到水性環(huán)氧乳化瀝青中,對(duì)填料-水性環(huán)氧樹(shù)脂-乳化瀝青體系的高溫流變特性進(jìn)行了分析和研究。

1 試 驗(yàn)

1.1 原材料

水性環(huán)氧樹(shù)脂體系由水性環(huán)氧樹(shù)脂BH-644和固化劑量BH-560構(gòu)成;乳化瀝青體系由純水、基質(zhì)瀝青、乳化劑、SBR改性劑和其他助劑制備而成;填料選用P·O 42.5水泥和石灰石礦粉。

1.1.1 基質(zhì)瀝青

選用殼牌70#A級(jí)基質(zhì)瀝青,測(cè)試結(jié)果如表1。

表1 殼牌70#A級(jí)基質(zhì)瀝青測(cè)試結(jié)果

1.1.2 水性環(huán)氧樹(shù)脂及固化劑

選用雙酚A型水性環(huán)氧樹(shù)脂BH-644,固含量為51%,環(huán)氧當(dāng)量為260;改性多胺類(lèi)固化劑BH-560,固含量為51%,環(huán)氧當(dāng)量為200。

1.1.3 填 料

選用P.O 42.5水泥和石灰石類(lèi)礦粉。為避免級(jí)配等因素影響瀝青膠漿[14],試驗(yàn)使用粒徑小于0.075 mm的礦粉和水泥。

1.2 試驗(yàn)方法

1.2.1 高溫流變

設(shè)備為T(mén)A公司DHR-2型動(dòng)態(tài)剪切流變儀。試驗(yàn)選用φ25 mm平行板,將制備好的水性環(huán)氧乳化瀝青、水性環(huán)氧乳化瀝青-礦粉膠漿(礦粉膠漿)和水性環(huán)氧乳化瀝青-水泥膠漿(水泥膠漿)進(jìn)行蒸發(fā)殘留試驗(yàn),得到試驗(yàn)樣品[15]。

1)溫度掃描試驗(yàn)

試驗(yàn)選擇溫度掃描模式,掃描范圍為46～76 ℃,溫度階躍為6 ℃,應(yīng)變?yōu)?2%,角頻率為10 rad/s,分析復(fù)數(shù)模量(G*)、相位角(δ)及車(chē)轍因子(G*/sinδ)的變化趨勢(shì)。

2)重復(fù)蠕變恢復(fù)試驗(yàn)

通過(guò)多應(yīng)力重復(fù)蠕變恢復(fù)試驗(yàn)來(lái)評(píng)價(jià)水性環(huán)氧瀝青膠漿在高溫下抵抗永久變形的能力。在0.1、3.2 kPa應(yīng)力作用下連續(xù)測(cè)試,每一應(yīng)力水平設(shè)置10個(gè)周期,每個(gè)周期10 s,包括1 s蠕變和9 s卸載恢復(fù),總時(shí)間為200 s,溫度為60 ℃,平衡時(shí)間為600 s。對(duì)不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃?Jnr)、不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃坎钪底兓?Jnr-diff)大小及變化規(guī)律進(jìn)行分析。Jnr、Jnr-diff值由文獻(xiàn)[16]給出。

1.2.2 SEM掃描電鏡試驗(yàn)

設(shè)備為Zeiss-Sigma300型掃描電鏡。分別對(duì)水性環(huán)氧乳化瀝青、礦粉膠漿和水泥膠漿進(jìn)行SEM電鏡掃描測(cè)試。

1.3 材料制備

1.3.1 改性乳化瀝青制備

乳化瀝青可通過(guò)邊乳化邊改性方式自制[17-18]。改性乳化瀝青試驗(yàn)結(jié)果如表2。

表2 改性乳化瀝青體系試驗(yàn)結(jié)果

1.3.2 水性環(huán)氧改性乳化瀝青制備

根據(jù)文獻(xiàn)[19]可計(jì)算得出水性環(huán)氧樹(shù)脂與固化劑的摻配比例為100∶72。在實(shí)際反應(yīng)過(guò)程中,固化劑中的活潑氫無(wú)法與環(huán)氧基完全反應(yīng),故筆者利用XHTJ-10黏結(jié)強(qiáng)度測(cè)試儀通過(guò)拉拔試驗(yàn)確定實(shí)際合理的固化劑含量。

將水性環(huán)氧樹(shù)脂和固化劑按質(zhì)量比為1∶0.8、1∶0.9、1∶1混合,再將混合乳液均勻涂抹在直徑為50 mm的拉拔頭上,膜厚控制約為1 mm,最后將其分別黏在水泥混凝土試塊和AC-13的車(chē)轍板上,分別放入20、40、60 ℃的烘箱中進(jìn)行養(yǎng)護(hù)72 h。養(yǎng)護(hù)完畢將樣品冷卻至室溫后進(jìn)行拉拔試驗(yàn),如圖1。

由圖1可知:對(duì)于兩種不同的基底,摻配比例對(duì)固化黏結(jié)強(qiáng)度均呈現(xiàn)出較大的影響。摻配比例為1∶0.9時(shí)黏結(jié)強(qiáng)度最佳,最佳摻配比例選擇1∶0.9。

按質(zhì)量比稱取水性環(huán)氧樹(shù)脂、固化劑,將固化劑及水性環(huán)氧樹(shù)脂用攪拌器以200～300 r/min攪拌2 min;然后稱取改性乳化瀝青倒入杯中繼續(xù)攪拌(共6組試驗(yàn)樣本,水性環(huán)氧樹(shù)脂體系分別占水性環(huán)氧改性乳化瀝青總質(zhì)量的0、 5%、10%、15%、20%、25%),以300～500 r/min攪拌5 min,直至杯底無(wú)黏稠狀乳液,杯中液體均勻。

筆者采用DSR溫度掃描和拉拔試驗(yàn)共同確定水性環(huán)氧樹(shù)脂體系的最佳摻量。不同水性環(huán)氧摻量的乳化瀝青溫度掃描結(jié)果如圖2。

圖2 水性環(huán)氧乳化瀝青車(chē)轍因子隨溫度變化曲線

由圖2可知:當(dāng)溫度一定時(shí),水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量從0增加到20%過(guò)程中,瀝青的G*增大,δ降低,G*/sinδ增大,高溫穩(wěn)定性提升;25%摻量的G*/sinδ比20%低,其原因可能是摻量過(guò)大導(dǎo)致環(huán)氧樹(shù)脂體系占比較大,瀝青難以分散均勻。

拉拔試驗(yàn)在ETM204C型萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。筆者自制拉拔頭尺寸為φ50 mm,上下表面用磨砂機(jī)磨平。將不同水性環(huán)氧摻量的乳化瀝青以1.2 kg/m2的涂布量均勻涂抹在兩組拉拔頭表面,控制厚度為1 mm[19]。涂抹好的拉拔頭在40 ℃條件下養(yǎng)護(hù)16 h達(dá)到半破乳、固化狀態(tài),再將兩個(gè)拉拔頭對(duì)接,繼續(xù)養(yǎng)護(hù)8 h達(dá)到完全黏結(jié)狀態(tài),最后進(jìn)行拉拔破壞試驗(yàn),拉伸速率為5 mm/min,拉拔強(qiáng)度變化如圖3。

圖3 不同水環(huán)氧樹(shù)脂體系摻量下的拉拔強(qiáng)度

由圖3可知:水性環(huán)氧乳化瀝青黏結(jié)強(qiáng)度隨著水性環(huán)氧樹(shù)脂體系摻量增加而增大。當(dāng)摻量為20%時(shí),黏結(jié)強(qiáng)度比摻量為15%增加約0.5倍,此時(shí)固化后的水性環(huán)氧體系所形成的三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)出的黏結(jié)強(qiáng)度效果較好;當(dāng)摻量增至25%時(shí),黏結(jié)強(qiáng)度增加效果不顯著,這說(shuō)明繼續(xù)增加摻量對(duì)整個(gè)體系的黏結(jié)強(qiáng)度貢獻(xiàn)程度降低。考慮現(xiàn)場(chǎng)拌和工作性及經(jīng)濟(jì)性,推薦水性環(huán)氧樹(shù)脂體系摻量為20%。

1.3.3 水性環(huán)氧乳化瀝青膠漿制備

按照粉膠比為0.3、0.6、0.9、1.2分別稱取過(guò)0.075 mm方孔篩的干燥礦粉和水泥,將水性環(huán)氧乳化瀝青以轉(zhuǎn)速為200 r/min低速攪拌30 s后,將稱取好的填料緩慢均勻倒入其中,以500 r/min攪拌180 s,當(dāng)無(wú)顆粒沉淀、無(wú)團(tuán)聚現(xiàn)象時(shí),瀝青膠漿制備完成。

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 溫度掃描結(jié)果

2.1.1 水性環(huán)氧乳化瀝青-礦粉膠漿

當(dāng)填料為礦粉時(shí),膠漿復(fù)數(shù)模量及相位角變化趨勢(shì)如圖4、圖5。由圖4、圖5可知:當(dāng)采用礦粉作為填料時(shí),相同溫度下隨著粉膠比提高,G*逐漸增大,δ逐漸減小。礦粉自身具有體積增強(qiáng)效應(yīng),且會(huì)與瀝青發(fā)生物化作用形成結(jié)構(gòu)瀝青[20],從而減小自由瀝青的比例,因此瀝青膠漿勁度增大,抗流動(dòng)性提升,高溫穩(wěn)定性增強(qiáng)。當(dāng)粉膠比一定時(shí),這4種膠漿在不同溫度下的G*、δ曲線表現(xiàn)出相似的規(guī)律(即:G*隨溫度上升而減小,δ隨溫度上升而增大),這是因?yàn)殡S著溫度升,高礦粉膠漿逐漸由彈性狀態(tài)向黏性狀態(tài)轉(zhuǎn)變。76 ℃的相位角比46 ℃時(shí)的大10°左右,這是因?yàn)殡S著溫度升高,礦粉膠漿模量中黏性成分逐漸增加,不可恢復(fù)變形部分增加,自由瀝青體積變大,產(chǎn)生永久變形的幾率提升。

圖4 不同粉膠比礦粉膠漿的復(fù)數(shù)模量

圖5 不同粉膠比礦粉膠漿的相位角

不同粉膠比礦粉膠漿的車(chē)轍因子如圖6。由圖6可知:相同溫度下礦粉膠漿隨粉膠比增大,G*/sinδ逐漸增大,這表明增加礦粉含量能提高膠漿的高溫穩(wěn)定性。在溫度對(duì)車(chē)轍因子影響方面:從整體而言,這4種膠漿的G*/sinδ隨著溫度升高而快速降低,抗高溫變形能力快速降低,表現(xiàn)出顯著的溫度敏感性;從局部來(lái)看,在溫度較低時(shí)G*/sinδ的增加幅度更為明顯,在58、 64 ℃時(shí),粉膠比由0.3增加到1.2,G*/sinδ分別增加了約15、 6 kPa,這可能是由于高溫下黏性成分比例上升減弱了礦粉對(duì)于彈性成分的促進(jìn)作用,表現(xiàn)為G*/sinδ增幅減弱,這說(shuō)明在溫度較低時(shí),提高粉膠比對(duì)礦粉膠漿抗車(chē)轍性能改善更顯著。

圖6 不同粉膠比礦粉膠漿的車(chē)轍因子

2.1.2 水性環(huán)氧乳化瀝青-水泥膠漿

當(dāng)填料為水泥時(shí),膠漿復(fù)數(shù)模量及相位角變化趨勢(shì)見(jiàn)圖7、圖8。由圖7、圖8可知:當(dāng)水泥作為填料時(shí),水泥與礦粉對(duì)膠漿G*、δ的影響在總體上呈現(xiàn)出相同的變化規(guī)律,δ變化較小且具有較好的線性關(guān)系,但這4種粉膠比水泥膠漿的G*均大于相同粉膠比下的礦粉膠漿,其中粉膠比為1.2時(shí)水泥膠漿的G*達(dá)到了0.5 MPa,為礦粉膠漿的10倍左右。其原因是:水泥與水發(fā)生水化反應(yīng)形成的水化產(chǎn)物會(huì)阻礙剪切運(yùn)動(dòng),其次水泥易附著在環(huán)氧極性基團(tuán)上與部分基團(tuán)形成化學(xué)鍵層[12],且還能與瀝青形成結(jié)構(gòu)瀝青,提高水泥與環(huán)氧、乳化瀝青之間的黏結(jié)強(qiáng)度,最終水性環(huán)氧膠漿體系中的瀝青膠結(jié)物、水性環(huán)氧樹(shù)脂固化物、水泥水化產(chǎn)物交織穿插形成空間網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)[21],可有效改善復(fù)合材料的孔隙結(jié)構(gòu),使得體系致密性增強(qiáng)、高溫穩(wěn)定性提升。

圖7 不同粉膠比水泥膠漿的復(fù)數(shù)模量

圖8 不同粉膠比水泥膠漿的相位角

粉膠比為1.2時(shí)的G*遠(yuǎn)大于其他3種膠漿,其原因是當(dāng)水泥摻量較低時(shí),乳化瀝青和環(huán)氧乳液能吸附并包裹水泥顆粒,并在水泥表面形成瀝青膜,阻斷水泥與水接觸從而延緩水化反應(yīng),延長(zhǎng)水化時(shí)間。水泥漿體中的Ca2+會(huì)進(jìn)入陰離子乳化瀝青表面雙電層結(jié)構(gòu),形成絡(luò)合物[22],環(huán)氧樹(shù)脂在開(kāi)環(huán)反應(yīng)發(fā)生固化過(guò)程中也會(huì)與Ca2+在短期內(nèi)形成絡(luò)合物[13],導(dǎo)致Ca2+濃度降低,延緩水化進(jìn)程。當(dāng)水泥摻量達(dá)到一定程度,水泥會(huì)撞擊瀝青膜且充分水化,此時(shí)Ca2+濃度受到陰離子乳化瀝青和樹(shù)脂的影響較小,始終處于較高水平。因此粉膠比在達(dá)到0.9后對(duì)膠漿的高溫性能改善作用更為明顯。

不同粉膠比水泥膠漿的車(chē)轍因子如圖9。

圖9 不同粉膠比水泥膠漿的車(chē)轍因子

由圖9可知:低溫下水泥膠漿的車(chē)轍因子高于礦粉膠漿,這說(shuō)明水泥的摻入可提高膠漿的抗車(chē)轍性能。當(dāng)溫度較低時(shí),提高粉膠比對(duì)膠漿車(chē)轍因子影響更為明顯;當(dāng)溫度高于64 ℃時(shí),粉膠比為0.3、0.6、0.9的膠漿車(chē)轍因子相差不大,而粉膠比為1.2時(shí)會(huì)有顯著提高,抗車(chē)轍能力較強(qiáng)。

2.2 重復(fù)蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果

2.2.1 不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃縅nr

礦粉和水泥瀝青膠漿的Jnr在不同應(yīng)力水平下隨粉膠比的變化趨勢(shì)見(jiàn)圖10。由圖10可知:兩種膠漿在不同應(yīng)力水平下的Jnr變化趨勢(shì)基本一致(即隨著粉膠比增大,Jnr逐漸減小),這說(shuō)明隨著礦粉和水泥摻量增加,瀝青膠漿的抗變形能力增強(qiáng),高溫穩(wěn)定性提升。隨著礦粉增加,結(jié)構(gòu)瀝青的相對(duì)比例也會(huì)增大,水性環(huán)氧瀝青膠漿體系內(nèi)會(huì)產(chǎn)生增勁效果,表現(xiàn)為材料的抗變形能力增強(qiáng),高溫下瀝青軟化時(shí)主要由礦粉和環(huán)氧體系共同抵抗變形。當(dāng)水泥作填料時(shí),膠漿在兩種應(yīng)力水平下的Jnr均低于礦粉膠漿,這說(shuō)明水泥對(duì)改善水性環(huán)氧乳化瀝青的高溫性能效果更好。這是因?yàn)槟z漿中水泥水化形成了強(qiáng)度較大的水化產(chǎn)物,瀝青軟化后水化產(chǎn)物和環(huán)氧固化物共同提供抗變形能力。另外,兩種膠漿在應(yīng)力水平為3.2 kPa下的Jnr均大于0.1 kPa的,這說(shuō)明路面在重載交通下更易產(chǎn)生流動(dòng)變形。

圖10 不同填料瀝青膠漿的Jnr隨粉膠比變化曲線

2.2.2 蠕變?nèi)崃坎钪底兓蔎nr-diff

礦粉和水泥瀝青膠漿的Jnr-diff在不同應(yīng)力水平下隨粉膠比變的化趨勢(shì)見(jiàn)圖11。由圖11可知:相同條件下,礦粉瀝青膠漿的Jnr-diff大于水泥瀝青膠漿的,礦粉膠漿應(yīng)力敏感性較好,受應(yīng)力作用影響大,穩(wěn)定性較差。從礦粉膠漿曲線可知,粉膠比增大,礦粉膠漿的Jnr-diff總體上呈變小趨勢(shì),且粉膠比為1.2時(shí),膠漿的Jnr-diff仍有繼續(xù)減小的趨勢(shì);在粉膠比從0.6增加到1.2過(guò)程中,膠漿應(yīng)力敏感性持續(xù)下降,穩(wěn)定性變好。從水泥膠漿曲線可知,當(dāng)粉膠比在0.9～1.2內(nèi)的某值時(shí),所對(duì)應(yīng)的Jnr-diff=0,此時(shí)膠漿在兩種應(yīng)力水平下的Jnr相等,這說(shuō)明膠漿在不同應(yīng)力作用下的高溫抗變形能力相同,水泥-水性環(huán)氧樹(shù)脂-乳化瀝青體系最為穩(wěn)定[23]。當(dāng)粉膠比繼續(xù)增大,膠漿Jnr-diff出現(xiàn)負(fù)增長(zhǎng)趨勢(shì),表現(xiàn)為膠漿應(yīng)力敏感性由小變大,穩(wěn)定性變差。

圖11 不同填料瀝青膠漿的Jnr-diff隨粉膠比變化曲線

2.3 SEM微觀形貌分析

為了分析兩種膠漿良好高溫性能的原因,筆者對(duì)水性環(huán)氧乳化瀝青、礦粉膠漿、水泥膠漿的微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行了測(cè)試,放大380倍效果如圖12。

由圖12可知:瀝青及瀝青膠漿的微觀形貌表征可從微觀角度解釋導(dǎo)致宏觀高溫流變性能差異的內(nèi)在原因。由圖12(a)可知:水性環(huán)氧體系的摻入讓復(fù)合材料表面形成了不規(guī)則的連續(xù)褶皺,這種褶皺是由水性環(huán)氧樹(shù)脂固化與乳化瀝青破乳后所形成的立體結(jié)構(gòu)。由圖12(a)到圖12(b)的變化可發(fā)現(xiàn):不規(guī)則連續(xù)褶皺減少,礦粉被復(fù)合材料包裹在其中,突出了10～30 μm的球狀固體,且分布較均勻,這說(shuō)明礦粉的加入增強(qiáng)了瀝青膠漿的模量和強(qiáng)度,高溫抗變形能力提升。由圖12(a)到圖12(c)的變化可發(fā)現(xiàn):不規(guī)則連續(xù)褶皺急劇減少,生成了10～50 μm的不規(guī)則固體,這是由于水泥加入后,水泥的水化產(chǎn)物分散在水性環(huán)氧乳化瀝青中,固化、破乳完成后,在這3者共同作用下形成了復(fù)雜的致密立體結(jié)構(gòu),更加適應(yīng)不利條件下的應(yīng)力水平,提高了膠漿整體的抗變形性能。

3 結(jié) 論

1)結(jié)合溫度掃描試驗(yàn)和拉拔試驗(yàn)確定乳化瀝青中水性環(huán)氧樹(shù)脂體系的合理?yè)搅繛?0%。

2)增大粉膠比能提高瀝青膠漿的高溫穩(wěn)定性,溫度較低時(shí)改善得更加顯著。與礦粉膠漿相比,水泥膠漿在不同溫度和剪切應(yīng)力水平下具有更好的高溫抗變形能力。

3)這2種膠漿的Jnr均與粉膠比表現(xiàn)出極好的相關(guān)性,礦粉膠漿的流變參數(shù)對(duì)粉膠比敏感性更高。Jnr-diff結(jié)果顯示:當(dāng)瀝青膠漿粉膠比從0.3增至1.2時(shí),礦粉膠漿高溫穩(wěn)定性持續(xù)提升,水泥膠漿高溫穩(wěn)定性先提升后降低,在粉膠比0.9～1.2存在極值。

4)礦粉和水泥對(duì)增強(qiáng)水性環(huán)氧乳化瀝青高溫性能的機(jī)理不同:礦粉在瀝青膠漿中表現(xiàn)出模量增強(qiáng)效應(yīng),水泥膠漿中的水泥水化產(chǎn)物、水性環(huán)氧樹(shù)脂瀝青固化產(chǎn)物和瀝青膠結(jié)料產(chǎn)生致密立體結(jié)構(gòu)形成強(qiáng)度。