臺(tái)階爆破模型試驗(yàn)下破碎巖石拋擲速度規(guī)律分析

摘要：為了研究臺(tái)階爆破破碎巖石拋擲速度的主要影響因素與變化規(guī)律，采用量綱分析法確定破碎巖石拋擲速度的主要影響因素，并借助高速攝影系統(tǒng)與臺(tái)階爆破模型試驗(yàn)研究不同影響因素下破碎巖石拋擲速度的變化規(guī)律.結(jié)果表明：破碎巖石拋擲速度的主要影響因素為炸藥單耗、最小抵抗線(xiàn)與炸藥量的關(guān)系（W3/Q）和不耦合系數(shù)，拋擲速度對(duì)炸藥單耗最為敏感，W3/Q與不耦合系數(shù)次之；高速攝影圖像顯示，當(dāng)爆破作用時(shí)間為0.5 ms時(shí)，臺(tái)階自由面巖石出現(xiàn)位移，當(dāng)爆破作用時(shí)間為2.0 ms時(shí)，在爆炸應(yīng)力波作用下，臺(tái)階自由面出現(xiàn)裂縫，破碎巖石的運(yùn)動(dòng)形態(tài)可分為鼓包運(yùn)動(dòng)階段與拋擲運(yùn)動(dòng)階段，二者之間存在明顯的過(guò)渡階段；炸藥單耗、W3/Q、不耦合系數(shù)與拋擲速度間存在明顯的非線(xiàn)性關(guān)系，拋擲速度隨炸藥單耗的增加呈指數(shù)函數(shù)遞增，且存在臨界炸藥單耗使破碎巖石的拋擲速度出現(xiàn)激增，拋擲速度隨W3/Q、不耦合系數(shù)的增大呈冪函數(shù)遞減.

關(guān)鍵詞：破碎巖石； 臺(tái)階爆破； 量綱分析； 拋擲速度； 高速攝影系統(tǒng)； 模型試驗(yàn)

中圖分類(lèi)號(hào)： TD 235.11文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A 文章編號(hào)： 1000－5013（2023）02－0157－09

Analysis of Throwing Velocity Law of Broken Rocks in Bench Blasting Model Experiment

CHEN Chunchao1， CHEN Shihai1， ZHANG Zhiyu2，ZENG Fanfu3， SU Song4

（1. College of Civil Engineering， Huaqiao University， Xiamen 361021， China；

2. Faculty of Land and Resources Engineering， Kunming University of Science and Technology， Kunming 650093， China；

3. China Railway First Group Limited Company， Xi′an 710000， China；

4. China Railway 14th Bureau Group Limited Company， Jinan 250000， China）

Abstract： In order to study the main influencing factors and variation law of the throwing velocity of broken rocks in bench blasting， the dimensional analysis method is used to determine the main influencing factors of the throwing velocity of broken rocks. The high－speed photography system and bench blasting model experiment are used to study the variation law of the throwing velocity of broken rocks under different influencing factors. The results show that the main influencing factors of the throwing velocity of broken rocks are unit explosive consumption， the relation between minimum resistance line and explosive quantity （W3/Q）， and un－coupling coefficient， the most sensitive factor of the throwing velocity is unit explosive consumption， the second factors are W3/Q and uncoupling coefficient. The high－speed photography images show that when the blasting action time is 0.5 ms， the rock displacement appears on the bench free surface; when the blasting action time is 2.0 ms， under the action of the explosive stress wave， the crack appears on the bench free surface， and the movement form of the broken rocks can be divided into the bulging movement stage and the throwing movement stage， there is an obvious transition stage between the two movement stage. There is an obvious nonlinear relationship among unit explosive consumption， W3/Q， uncoupling coefficient and throwing velocity， the throwing velocity increases in exponential function with the increase of unit explosive consumption， and there is a critical unit explosive consumption to increase sharply the throwing velocity of broken rocks， the throwing velocity decreases in power function with the increase of W3/Q and the decoupling coefficient.

Keywords： broken rock； bench blasting； dimensional analysis； throwing velocity； high－speed photography system； model experiment

在工程爆破領(lǐng)域，破碎巖石的拋擲運(yùn)動(dòng)直接影響拋擲爆破的生產(chǎn)效率與生產(chǎn)安全.爆破參數(shù)作為破碎巖石拋擲運(yùn)動(dòng)的主要影響因素，合理的爆破參數(shù)能夠獲得理想的爆堆形態(tài)，縮短鏟裝時(shí)間，提高鏟裝效率，而不合理的爆破參數(shù)易影響鏟裝效率，嚴(yán)重時(shí)將出現(xiàn)爆破飛石，造成爆破安全事故.

有關(guān)破碎巖石運(yùn)動(dòng)規(guī)律的研究，最早可追溯至40多年前.1980年，梁潤(rùn)［1］將流體運(yùn)動(dòng)比擬破碎巖石的推移運(yùn)動(dòng)，并結(jié)合能量守恒定律提出破碎巖石拋擲速度的預(yù)測(cè)公式.隨后，不少學(xué)者開(kāi)始研究破碎巖石的運(yùn)動(dòng)形態(tài)［2－7］.

近年來(lái)，隨著數(shù)值模擬技術(shù)的發(fā)展，鼓包運(yùn)動(dòng)機(jī)理有了進(jìn)一步的發(fā)展［8－18］.

許多學(xué)者借助新手段對(duì)破碎巖石的拋擲運(yùn)動(dòng)進(jìn)行研究.崔新男等［19］基于圖像數(shù)字方法建立破碎巖石拋擲觀(guān)測(cè)系統(tǒng)，提供破碎巖石拋擲距離的有效預(yù)測(cè)手段.周偉等［20］通過(guò)數(shù)學(xué)手段建立破碎巖石拋擲速度的反演模型，并通過(guò)流場(chǎng)拋擲速度理論驗(yàn)證模型的正確性.目前，現(xiàn)有的研究多集中于鼓包運(yùn)動(dòng)規(guī)律與拋擲速度預(yù)測(cè)，且拋擲速度預(yù)測(cè)的計(jì)算十分繁瑣.基于此，本文對(duì)臺(tái)階爆破模型試驗(yàn)下破碎巖石拋擲速度的規(guī)律進(jìn)行分析.

1 拋擲速度影響因素分析

當(dāng)采用耦合裝藥時(shí)，可將Ld/db視為長(zhǎng)徑比.結(jié)合工程實(shí)際可知，炮孔直徑通常是確定的，無(wú)法隨意改變，若要改變裝藥結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)徑比，則通過(guò)調(diào)整裝藥長(zhǎng)度實(shí)現(xiàn).在耦合裝藥和炮孔直徑不變的條件下，裝藥量也隨裝藥長(zhǎng)度的變化而變化.因此，可將長(zhǎng)徑比問(wèn)題轉(zhuǎn)化為炸藥單耗問(wèn)題.綜上所述，破碎巖石的拋擲運(yùn)動(dòng)與炸藥單耗、最小抵抗線(xiàn)與炸藥量間的關(guān)系（W3/Q）和不耦合系數(shù)有著密切的關(guān)系.

2 模型試驗(yàn)設(shè)計(jì)

2.1 模型的制作

為了研究破碎巖石的運(yùn)動(dòng)規(guī)律，根據(jù)量綱分析的結(jié)果，將q，W3/Q，n等3個(gè)參數(shù)作為試驗(yàn)的控制變量.臺(tái)階原型高度為10.00 m，炮孔直徑為0.15 m，模型高度為0.65 m，當(dāng)裝藥結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)徑比大于10時(shí)，炮孔的幾何相似對(duì)試驗(yàn)結(jié)果影響不大［23］.因此，模型試驗(yàn)幾何相似比為15.4∶1.0.試驗(yàn)分兩次進(jìn)行，試驗(yàn)1為炸藥單耗臺(tái)階爆破模型試驗(yàn)與W3/Q臺(tái)階爆破模型試驗(yàn)，試驗(yàn)2為不耦合裝藥臺(tái)階爆破模型試驗(yàn).試驗(yàn)1的模型尺寸（長(zhǎng)×寬×高）為0.60 m×0.60 m×0.65 m，采用對(duì)角布孔.在試驗(yàn)1開(kāi)展過(guò)程中，第1個(gè)炮孔爆破后形成的裂紋過(guò)長(zhǎng)，改變了后續(xù)試驗(yàn)炮孔的最小抵抗線(xiàn).因此，在試驗(yàn)1的基礎(chǔ)上，對(duì)試驗(yàn)2的模型尺寸進(jìn)行調(diào)整，增大模型尺寸，避免臺(tái)階模型的最小抵抗線(xiàn)發(fā)生改變.試驗(yàn)2的臺(tái)階模型尺寸（長(zhǎng)×寬×高）為1.00 m×1.00 m×0.65 m，采用混凝土材料（各材料的質(zhì)量比為m（水泥）∶m（砂）∶m（水）=1∶5∶1）進(jìn)行澆筑.

臺(tái)階模型與炮孔示意圖，如圖1所示.

對(duì)臺(tái)階模型進(jìn)行28 d養(yǎng)護(hù)，通過(guò)力學(xué)性能測(cè)試確定臺(tái)階模型的巖體密度為1 850 kg·m-3，縱波波速為2 326 m·s-1，泊松比為0.235，抗壓強(qiáng)度為8.38 MPa，彈性模量為10.02 GPa.

2.2 爆破方案的設(shè)計(jì)

采用高能導(dǎo)爆索作為起爆藥包，其爆力值為480 mL，爆速為8 300 m·s-1，密度為25 g·m-3，藥芯為黑索金；采用電雷管起爆（0.60 g泰安炸藥）導(dǎo)爆索，其爆力值為500 mL，根據(jù)爆力值換算系數(shù)計(jì)算模型試驗(yàn)的總裝藥量.為了提高填塞質(zhì)量，采用石膏填塞炮孔.

裝藥結(jié)構(gòu)示意圖，如圖2所示.炸藥單耗臺(tái)階爆破模型試驗(yàn)、W3/Q臺(tái)階爆破模型試驗(yàn)和不耦合裝藥臺(tái)階爆破模型試驗(yàn)的爆破參數(shù)，分別如表1～3所示.表1～3中：Lt為填塞長(zhǎng)度，Lt=Lb-Ld.

2.3 高速攝影系統(tǒng)的設(shè)置

采用MotionProY7型高速攝影儀記錄自由面破碎巖石的運(yùn)動(dòng)過(guò)程，該系統(tǒng)由高速攝影儀與外接計(jì)算機(jī)組成.

高速攝影系統(tǒng)，如圖3所示.為了獲得清晰的運(yùn)動(dòng)圖像，將拍攝頻率設(shè)置為2 000 F·s-1，觸發(fā)前預(yù)記錄.待高速攝影儀架設(shè)好后，與發(fā)炮器同步觸發(fā).

3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 破碎巖石運(yùn)動(dòng)概況

試驗(yàn)過(guò)程借助高速攝影系統(tǒng)對(duì)自由面巖石的“斷裂—破碎—鼓包—拋擲”進(jìn)行拍攝，得到不同時(shí)刻的破碎巖石運(yùn)動(dòng)形態(tài).對(duì)高速攝影儀記錄的圖像進(jìn)行逐幀播放，拾取部分運(yùn)動(dòng)圖像，整個(gè)運(yùn)動(dòng)過(guò)程持續(xù)1 040 ms左右.

模型3－2的破碎巖石的鼓包運(yùn)動(dòng)圖，如圖4所示.由圖4可知：當(dāng)t=0 ms時(shí)，整個(gè)爆破系統(tǒng)處于靜止?fàn)顟B(tài)；當(dāng)t=0.5 ms時(shí)，自由面的中心質(zhì)點(diǎn)出現(xiàn)初始位移，此時(shí)，爆炸沖擊波與爆轟產(chǎn)物開(kāi)始作用于周?chē)鷰r體；當(dāng)t=2.0 ms時(shí)，臺(tái)階自由面開(kāi)始出現(xiàn)微小裂隙，并伴有爆生氣體泄露，根據(jù)爆破“應(yīng)力波－爆生氣體”共同作用理論，可以推測(cè)炸藥爆炸后2.0 ms，巖石開(kāi)始受爆炸應(yīng)力波作用，整個(gè)過(guò)程中，強(qiáng)大的氣體壓力使裂紋開(kāi)始擴(kuò)張；當(dāng)t=4.0 ms時(shí)，在爆生氣體壓力作用下，自由面裂隙進(jìn)一步發(fā)育，并開(kāi)始出現(xiàn)明顯的鼓包運(yùn)動(dòng)，由于上部巖體裂隙貫通水平自由面，部分氣體從裂隙中溢出；當(dāng)t=6.0 ms時(shí)，隨著爆生氣體的膨脹作用，巖石表面不斷出現(xiàn)新生裂紋，既有裂紋在爆生氣體的“氣楔作用”下進(jìn)一步延伸，逐步貫通并形成新生表面；當(dāng)t為8.0～14.0 ms時(shí)，自由面出現(xiàn)明顯的鼓包，呈上、下兩端較短，中間突出的形態(tài)，破碎巖石除了受爆生氣體壓力作用外，還受到相鄰破碎巖石的碰撞作用，此后，自由面的裂縫進(jìn)一步擴(kuò)大，破碎巖石基本與臺(tái)階脫離，表明爆炸應(yīng)力波對(duì)于巖石的作用已經(jīng)消失，此時(shí)的巖石僅受爆生氣體壓力作用與相鄰破碎巖石的碰撞作用；當(dāng)t=16.0 ms時(shí)，自由面無(wú)新生裂紋產(chǎn)生，巖石已有裂縫已完全貫通，并形成一定尺寸的巖塊，表明爆生氣體對(duì)巖石的破碎作用已經(jīng)結(jié)束，與此同時(shí)，碎石已經(jīng)脫離臺(tái)階，膨脹氣壓難以繼續(xù)對(duì)碎石產(chǎn)生推力，其對(duì)碎石的推動(dòng)作用基本結(jié)束，破碎巖石此后將不受爆生氣體的作用，達(dá)到初始拋擲速度.

模型3－2的破碎巖石的拋擲運(yùn)動(dòng)圖，如圖5所示.由圖5可知：鼓包運(yùn)動(dòng)與拋擲運(yùn)動(dòng)之間存在明顯的過(guò)渡階段，即破碎巖石不再維持鼓包形態(tài)，開(kāi)始沿各自的運(yùn)動(dòng)方向進(jìn)行拋擲；在拋擲運(yùn)動(dòng)前期，破碎巖石的運(yùn)動(dòng)形態(tài)呈扇形分布，隨后破碎巖石開(kāi)始沿各自的運(yùn)動(dòng)方向進(jìn)行拋擲，并形成扇形堆積區(qū).

破碎巖石堆積圖，如圖6所示.由圖6可知：破碎巖石的堆積區(qū)域成扇形分布，且部分巖石已偏離堆積區(qū)域，這是因?yàn)樵谄扑閹r石拋擲運(yùn)動(dòng)的前期，破碎形態(tài)基本呈扇形分布，拋擲速度由中間向兩側(cè)遞減，部分巖石在該過(guò)程中易與相鄰碎石發(fā)生碰撞而偏離拋擲軌道，這也解釋了扇形堆積區(qū)形成的主要原因.

3.2 爆破參數(shù)對(duì)拋擲速度的影響分析

3.2.1 炸藥單耗對(duì)破碎巖石拋擲速度的影響 炸藥單耗－拋擲速度（q－v）曲線(xiàn)及函數(shù)擬合曲線(xiàn)，如圖7所示.

由圖7可知：當(dāng)q為0.27～0.46 kg·m-3時(shí)，拋擲速度與炸藥單耗呈指數(shù)函數(shù)遞增關(guān)系，且存在明顯的臨界值（0.46 kg·m-3），當(dāng)q超過(guò)該臨界值后，拋擲速度將出現(xiàn)明顯的激增；炸藥單耗與拋擲速度的關(guān)系很好地反映了各階段的能量耗散，當(dāng)q為0.27～0.46 kg·m-3時(shí)，由于作用于巖土的壓力波峰值較小，巖石無(wú)法充分破碎，更多的爆生氣體能量將參與巖石的破碎，而爆生氣體在破碎巖石拋擲運(yùn)動(dòng)過(guò)程中的耗能相應(yīng)地減小，且破碎巖石間的相互作用對(duì)巖石拋擲速度的影響較大，當(dāng)q超過(guò)臨界值后，爆炸沖擊波與應(yīng)力波使巖體裂隙充分發(fā)育，更多的爆生氣體能量將參與破碎巖石的拋擲運(yùn)動(dòng)，此時(shí)，破碎巖石間的相互作用也將大為減弱，當(dāng)q為0.51 kg·m-3時(shí)，破碎巖石的拋擲速度達(dá)到最大值.

當(dāng)q為0.27～0.51 kg·m-3時(shí)，破碎巖石的拋擲速度與q的關(guān)系為

3.2.2 W3/Q對(duì)破碎巖石拋擲速度的影響 W3/Q－拋擲速度（W3/q－v）曲線(xiàn)及函數(shù)擬合曲線(xiàn)，如圖8所示.

由圖8可知：W3/Q與拋擲速度存在明顯的非線(xiàn)性關(guān)系，且拋擲速度的變化速率較為平穩(wěn)；由于最小抵抗線(xiàn)方向受到的爆炸作用最為強(qiáng)烈，

當(dāng)W3/Q為1.09時(shí)，W較小，爆炸沖擊波能夠使巖體的裂隙充分發(fā)育，而爆生氣體能量在巖石破碎過(guò)程中的能耗較小，大量的氣體能量將參與到巖石的拋擲中，在該過(guò)程中，破碎巖石間的相互作用對(duì)拋擲速度的影響較??；當(dāng)W3/Q進(jìn)一步增大時(shí)，爆炸能量擴(kuò)散路徑與分布區(qū)域發(fā)生變化，爆生氣體的作用時(shí)間得到延長(zhǎng)，破碎巖石獲得的拋擲能減小，而破碎巖石間的相互作用對(duì)拋擲速度的影響顯著增強(qiáng).整個(gè)過(guò)程中，W3/Q與拋擲速度的關(guān)系滿(mǎn)足

3.2.3 不耦合系數(shù)對(duì)破碎巖石拋擲速度的影響 不耦合系數(shù)－拋擲速度（n－v）曲線(xiàn)及函數(shù)擬合曲線(xiàn)，如圖9所示.

由圖9可知：當(dāng)n為1.250～3.375時(shí)，可根據(jù)拋擲速度的變化速率將n劃分為1.250～1.750，1.750～3.375兩個(gè)區(qū)間；當(dāng)n為1.250～1.750時(shí)，拋擲速度的整體變化速率較大，拋擲速度對(duì)不耦合系數(shù)的變化較為敏感，表明空氣層的減能作用明顯；當(dāng)n為1.250時(shí)，炮孔內(nèi)的空氣對(duì)沖擊波的緩沖作用有限，作用于巖體的應(yīng)力峰值較大，巖體裂隙充分發(fā)育，破碎巖石將獲得更多的拋擲能，破碎巖石間的相互作用也相應(yīng)減?。划?dāng)n增大至1.750時(shí)，炮孔內(nèi)的空氣體積相應(yīng)增大，減能作用顯著增強(qiáng)，此時(shí)的拋擲速度約為n=1.250時(shí)的59%，在該過(guò)程中，爆生氣體在巖石破碎階段的能耗增強(qiáng)，在一定程度上提高了炸藥能量的利用率，避免了巖石的過(guò)度破碎；當(dāng)n為1.750～3.375時(shí)，空氣層對(duì)拋擲速度的影響明顯下降，最終穩(wěn)定于一個(gè)范圍內(nèi)，該現(xiàn)象表明，不耦合系數(shù)的增大雖然能夠延長(zhǎng)爆生氣體的作用時(shí)間，但盲目增大不耦合系數(shù)極不利于巖石的破碎和拋擲堆積；試驗(yàn)過(guò)程中，n為2.000時(shí)的破碎巖石拋擲速度明顯小于其他試驗(yàn)組，這是由于該組試驗(yàn)出現(xiàn)了沖孔現(xiàn)象，導(dǎo)致大量的爆生氣體能量過(guò)早溢出，這也進(jìn)一步驗(yàn)證了爆生氣體能量對(duì)破碎巖石拋擲速度的影響作用，由此可知，存在一個(gè)合理的不耦合系數(shù)使破碎巖石的塊度與拋擲速度處于一個(gè)合適范圍.

合適的不耦合系數(shù)不但能夠使炸藥能量得到充分的利用，還能避免爆破飛石.因此，對(duì)不耦合系數(shù)與拋擲速度的關(guān)系進(jìn)行研究具有重要的工程意義.當(dāng)n為1.250～3.375時(shí)，破碎巖石的拋擲速度服從冪函數(shù)分布，即

3.3 拋擲速度影響因素灰度關(guān)聯(lián)分析

灰度關(guān)聯(lián)分析能夠有效了解各爆破參數(shù)變化對(duì)破碎巖石拋擲速度的影響，減少拋擲速度影響因素的復(fù)雜性和模糊性，定量地判斷出破碎巖石拋擲速度的主要影響因素，為爆破參數(shù)優(yōu)化提供合理、可靠的參考依據(jù).

通過(guò)試驗(yàn)獲得不同的炸藥單耗、W3/Q和不耦合系數(shù)下的破碎巖石拋擲速度，如表4所示.

由表4可得比較數(shù)列X與對(duì)應(yīng)特性的參考數(shù)列Y，即

由于比較數(shù)列與參考數(shù)列的量綱存在較大差異，將比較數(shù)列X與參考數(shù)列Y進(jìn)行無(wú)量綱化，可得

通過(guò)計(jì)算可得灰色關(guān)聯(lián)系數(shù)矩陣為

由于關(guān)聯(lián)信息較多，易造成信息的分散，因此，采用平均關(guān)聯(lián)度進(jìn)行關(guān)聯(lián)度分析，則對(duì)應(yīng)的關(guān)聯(lián)度矩陣γ′ave為

通過(guò)關(guān)聯(lián)程度分析可知，在爆破碎石拋擲速度的3個(gè)影響參數(shù)中，拋擲速度對(duì)炸藥單耗最為敏感，W3/Q與不耦合系數(shù)次之；如果對(duì)爆破拋擲速度進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化控制，首先需從炸藥單耗的設(shè)計(jì)著手.

4 結(jié)論

基于臺(tái)階爆破模型試驗(yàn)開(kāi)展臺(tái)階爆破破碎巖石運(yùn)動(dòng)規(guī)律研究，可得以下4個(gè)結(jié)論.

1） 通過(guò)量綱分析法確定臺(tái)階爆破破碎巖石拋擲速度的3個(gè)主要影響因素，即炸藥單耗、W3/Q、不耦合系數(shù).

2） 借助高速攝影系統(tǒng)對(duì)臺(tái)階自由面巖石的“斷裂—破碎—鼓包—拋擲”過(guò)程進(jìn)行觀(guān)測(cè)，結(jié)果表明，當(dāng)爆破作用時(shí)間為0.5 ms時(shí)，臺(tái)階自由面出現(xiàn)位移；當(dāng)爆破作用時(shí)間為2.0 ms時(shí)，爆炸應(yīng)力波已傳遞至臺(tái)階自由面，使自由面巖石出現(xiàn)裂縫，在爆炸應(yīng)力波、爆生氣體和破碎巖石的相互作用下，可將破碎巖石的運(yùn)動(dòng)劃分為鼓包運(yùn)動(dòng)階段與拋擲運(yùn)動(dòng)階段.

3） 炸藥單耗、W3/Q和不耦合系數(shù)與破碎巖石拋擲速度的關(guān)系充分反映了炸藥能量在各階段的參與程度，炸藥單耗、W3/Q和不耦合系數(shù)與破碎巖石的拋擲速度存在明顯的非線(xiàn)性關(guān)系，當(dāng)q為0.27～0.51 kg·m-3時(shí)，破碎巖石拋擲速度隨炸藥單耗的增加呈指數(shù)函數(shù)遞增；當(dāng)W3/Q為1.09～5.06時(shí)，拋擲速度隨最小抵抗線(xiàn)的增加滿(mǎn)足v=8.53（W3/Q）-0.35；當(dāng)n為1.250～3.375時(shí)，拋擲速度隨不耦合系數(shù)的增加滿(mǎn)足v=10.64（n-1.23）-0.16.

4） 由爆破拋擲速度的灰色關(guān)聯(lián)度分析可知，破碎巖石拋擲速度對(duì)炸藥單耗最為敏感，W3/Q與不耦合系數(shù)次之.在實(shí)際工程中，可根據(jù)關(guān)聯(lián)度分析結(jié)果、破碎巖石拋擲速度與各參數(shù)間的關(guān)系對(duì)爆破參數(shù)進(jìn)行快速調(diào)整，實(shí)現(xiàn)安全生產(chǎn)，提升生產(chǎn)效率.

參考文獻(xiàn)：

［1］梁潤(rùn).拋擲爆破的巖石拋擲速度［J］.武漢水利電力學(xué)院學(xué)報(bào)，1980（3）：39－46.

［2］劉殿中，王中黔.鼓包運(yùn)動(dòng)和拋擲堆積［J］.爆炸與沖擊，1983，3（3）：1－9.

［3］許連坡，金輝，章培德.土中爆破鼓包運(yùn)動(dòng)過(guò)程的X光攝影研究［J］.爆炸與沖擊，1984，4（2）：31－38.

［4］黃蘋(píng)蘋(píng).露天臺(tái)階深孔爆破鼓包發(fā)展過(guò)程的攝影觀(guān)測(cè)［J］.長(zhǎng)沙礦山研究院季刊，1989，9（4）：95－98.DOI：10.13827/j.cnki.kyyk.1989.04.018.

［5］陳葉青，翟歡.直列裝藥土中爆炸外部效應(yīng)的研究［J］.爆破，1994，11（1）：69－74.

［6］李世海，許連坡，徐小鴻.淤泥、巖土中爆炸鼓包運(yùn)動(dòng)規(guī)律的研究［J］.爆破，1997，14（1）：12－17.

［7］王清潔，顧文彬，夏衛(wèi)國(guó)，等.多層介質(zhì)中爆炸破壞效應(yīng)的實(shí)驗(yàn)研究［J］.工程爆破，2003，9（2）：7－11.

［8］時(shí)黨勇，張慶明，付躍升，等.內(nèi)爆炸條件下鋼筋混凝土表面鼓包的試驗(yàn)觀(guān)測(cè)和數(shù)值分析［J］.兵工學(xué)報(bào)，2010，31（4）：510－515.

［9］黃永輝，劉殿書(shū)，李勝林，等.高臺(tái)階拋擲爆破速度規(guī)律的數(shù)值模擬［J］.爆炸與沖擊，2014，34（4）：495－500.DOI：10.11883/1001－1455（2014）04－0495－06.

［10］梁瑞，周文海，余建平，等.沖擊載荷作用下巖體拉－壓損傷破壞的邊坡拋擲爆破模擬［J］，高壓物理學(xué)報(bào)，2019，33（1）：82－91.DOI：10.11858/gywlxb.20180535.

［11］李祥龍，張松濤，李明揚(yáng)，等.基于AUTODYN的巖石中爆炸鼓包運(yùn)動(dòng)模擬［J］.煤炭學(xué)報(bào)，2016，41（增刊2）：419－424.DOI：10.13225/j.cnki.jccs.2016.0131.

［12］肖建光，鄭元楓，余慶波，等.拋擲爆破混凝土介質(zhì)飛散行為研究［J］.北京理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2016，36（10）：1015－1018.DOI：10.15918/j.tbit1001－0645.2016.10.006.

［13］黃小武，謝先啟，賈永勝，等.鋼筋混凝土立柱爆破破壞過(guò)程及個(gè)別飛散物試驗(yàn)研究［J］.爆破，2020，37（1）：13－18.DOI：10.3963/j.issn.1001－487X.2020.01.002.

［14］HUANG Yonghui，MAO Zeling，ZHANG Zhiyu，et al.Building the intelligent transportation systems based on the computation of driving velocity law of blasting fly－rock［J］.Cluster Comput，2019，22：759－768.DOI：10.1007/s10586－017－1240－6.

［15］李祥龍，張松濤，徐有志，等.炸藥單耗對(duì)臺(tái)階拋擲爆破效果的影響研究［J］.北京理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2016，36（12）：1233－1236.DOI：10.15918/j.tbit1001－0645.2016.12.005.

［16］左進(jìn)京，楊仁樹(shù)，肖成龍，等.煤礦井巷中空孔掏槽爆破模型實(shí)驗(yàn)研究［J］.礦業(yè)科學(xué)學(xué)報(bào)，2018，3（4）：335－341.DOI：10.19606/j.cnki.jmst.2018.04.003.

［17］杜鍍.柱狀藥包爆破漏斗影響因素研究［J］.工程爆破，2022，28（3）：32－38.

［18］吳立輝，李洪偉，楊賽群，等.軟弱夾層對(duì)巖石爆破裂紋擴(kuò)展影響的實(shí)驗(yàn)研究［J］.爆破，2022，39（3）：16－24.DOI：10.3963/j.issn.1001－487X.2022.03.003.

［19］崔新男，汪旭光，王尹軍，等.基于立體視覺(jué)的數(shù)字圖像相關(guān)方法在爆破拋擲作用研究中的應(yīng)用［J］.工程科學(xué)與技術(shù)，2020，52（1）：102－109.DOI：10.15961/j.jsuese.201900448.

［20］周偉，才慶祥，李克民.露天煤礦拋擲爆破有效拋擲率預(yù)測(cè)模型［J］.采礦與安全工程學(xué)報(bào)，2011，28（4）：614－617.

［21］唐海，李海波.反映高程放大效應(yīng)的爆破振動(dòng)公式研究［J］.巖土力學(xué)，2011，32（3）：820－824.DOI：10.3969/j.issn.1000－7598.2011.03.030.

［22］周文海，梁瑞，余建平，等.邊坡拋擲爆破峰值質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度的無(wú)量綱分析［J］.爆炸與沖擊，2019，39（5）：76－83.DOI：10.11883/bzycj－2017－0373.

［23］袁文華，馬芹永，黃偉，等.楔形掏槽微差爆破模型試驗(yàn)與分析［J］.巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2012，31（增刊1）：3352－3356.

（責(zé)任編輯：" 錢(qián)筠 英文審校： 方德平）

收稿日期： 2022－09－29

通信作者： 陳士海（1964－），男，教授，博士，博士生導(dǎo)師，主要從事巖土工程防災(zāi)減災(zāi)的研究.E－mail：cshblast@163.com.

基金項(xiàng)目： 國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目（11672112， 52064025）http：∥www.hdxb.hqu.edu.cn