基于ANSYS的新型攔截射網(wǎng)仿真分析與試驗(yàn)驗(yàn)證

趙端陸，熊自明，馬云飛，劉一鳴

(1.陸軍工程大學(xué) 爆炸沖擊防災(zāi)減災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 南京 210007; 2.陸軍后勤部信息保障室， 北京 100072)

1 引言

隨著科技水平的不斷提高，戰(zhàn)爭(zhēng)形態(tài)逐漸向信息化、智能化方向發(fā)展，武器的毀傷破壞能力越來越強(qiáng)，使得我方戰(zhàn)時(shí)高價(jià)值目標(biāo)的生存面臨極大挑戰(zhàn)。傳統(tǒng)被動(dòng)式土木工程防護(hù)手段單一、防護(hù)效能不足的短板逐漸顯現(xiàn)。當(dāng)前已有主動(dòng)防護(hù)手段多以攔截導(dǎo)彈和高炮為主，效費(fèi)比低，超近程攔截手段缺少有效補(bǔ)充，發(fā)展新型超近程主動(dòng)防護(hù)手段愈發(fā)重要。為此，本文基于柔性飛網(wǎng)技術(shù)，針對(duì)新型攔截射網(wǎng)展開了研究。

柔性飛網(wǎng)這一概念最早是在Furoshili的衛(wèi)星任務(wù)中，由Nakasuka以及Funase等人提出，伴隨這一概念的提出，柔性飛網(wǎng)所具有的面積大、質(zhì)量輕、生產(chǎn)成本低、并且安全系數(shù)高等優(yōu)點(diǎn)，逐漸體現(xiàn)出來。這使得其不僅在太空捕獲非合作目標(biāo)領(lǐng)域有了廣泛的研究應(yīng)用，在漁網(wǎng)優(yōu)化、無人機(jī)回收、車輛防護(hù)攔阻、邊坡防護(hù)、導(dǎo)彈攔截、彈道分析、水下拖纜、空中拖曳和降落傘系統(tǒng)等領(lǐng)域也有了廣泛應(yīng)用。

在彈體攔截分析方面，趙端陸等基于已有的二維彈道分析，考慮各種不利因素后，結(jié)合外彈道學(xué)理論，對(duì)攔截射網(wǎng)進(jìn)行了非標(biāo)準(zhǔn)氣象條件下三維外彈道仿真分析，并利用Matlab進(jìn)行編程，探究了攔截射網(wǎng)在空中的成型過程以及攔截姿態(tài)、攔截面積的變化情況。盛魯平提出了一種用柔性碳纖維網(wǎng)通過粘附或干擾的方式，致偏攔截來襲導(dǎo)彈的方法。曾家有等提出了用細(xì)鋼絲繩編織成一張大網(wǎng)來攔截巡航導(dǎo)彈的設(shè)想，并分析了索網(wǎng)攔截相較于一般防御的優(yōu)點(diǎn)。熊自明等提出了一種用柔性金屬網(wǎng)攔截來襲彈體的方法。劉一鳴直接在LS-DYNA中建立了簡(jiǎn)化的模型，分析了不同因素對(duì)碰撞過載的影響，所建模型較為簡(jiǎn)單，把柔性飛網(wǎng)簡(jiǎn)化為一固定平面，不能分析柔性飛網(wǎng)的動(dòng)態(tài)變化過程。

通過梳理上述研究現(xiàn)狀可見，柔性飛網(wǎng)技術(shù)在防護(hù)領(lǐng)域已進(jìn)行了大量的研究與分析，但是針對(duì)攔截來襲彈體的過載變化情況尚缺乏一定的了解。基于此，根據(jù)新型攔截射網(wǎng)的攔截原理，本文通過ANSYS/Workbench建立了攔截射網(wǎng)攔截來襲彈體的有限元模型，分析了不同攔截射網(wǎng)參數(shù)與來襲彈體參數(shù)對(duì)高速碰撞過載產(chǎn)生過載的影響，確定了針對(duì)不同級(jí)別來襲彈體可產(chǎn)生的過載值，并進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證。

2 攔截射網(wǎng)簡(jiǎn)介與攔截原理分析

新型攔截射網(wǎng)技術(shù)是一種新的超近程主動(dòng)防護(hù)理念，相較于傳統(tǒng)的采用導(dǎo)彈或高射炮進(jìn)行的點(diǎn)式攔截或點(diǎn)陣式攔截，其采用高強(qiáng)材料編織而成的柔性飛網(wǎng)對(duì)來襲目標(biāo)進(jìn)行攔截，是一種全新的技術(shù)手段，可以作為我方高價(jià)值目標(biāo)(機(jī)場(chǎng)、洞庫、指揮中心等軍事目標(biāo)和水廠、電站等重要經(jīng)濟(jì)民生目標(biāo))現(xiàn)有防護(hù)手段的一種重要補(bǔ)充。系統(tǒng)的工作原理如圖1所示。

圖1 新型攔截射網(wǎng)技術(shù)工作原理示意圖Fig.1 Working principle of new interceptor-fired net technology

新型攔截射網(wǎng)主動(dòng)防護(hù)技術(shù)主要由雷達(dá)探測(cè)單元、信息處理單元、隨動(dòng)發(fā)射單元和射網(wǎng)攔截單元組成。當(dāng)雷達(dá)系統(tǒng)探測(cè)到防護(hù)目標(biāo)周圍的來襲目標(biāo)信息后，實(shí)時(shí)將目標(biāo)數(shù)據(jù)信息傳輸給信息處理單元，通過計(jì)算機(jī)對(duì)各項(xiàng)數(shù)據(jù)進(jìn)行綜合分析及解算，判斷對(duì)防護(hù)目標(biāo)的威脅程度，實(shí)時(shí)控制隨動(dòng)發(fā)射單元發(fā)射攔截射網(wǎng)。通過攔截射網(wǎng)與來襲彈體進(jìn)行高速碰撞產(chǎn)生足夠過載，達(dá)到觸發(fā)來襲彈藥的引信起爆條件，達(dá)到引爆來襲目標(biāo)的目的，將防護(hù)目標(biāo)防直接沖擊破壞變?yōu)榉榔破蜎_擊波傷害，提高防護(hù)目標(biāo)的相對(duì)防護(hù)能力。相較于傳統(tǒng)的攔截方式，新型攔截射網(wǎng)主動(dòng)防護(hù)技術(shù)具有攔截時(shí)空窗口大、安全性高、后勤壓力小、輕質(zhì)、高效、高強(qiáng)的特點(diǎn)。

新型攔截射網(wǎng)技術(shù)攔截來襲彈體是基于引信誘爆原理，利用攔截射網(wǎng)與來襲彈體高速碰撞過程中所產(chǎn)生的反向慣性作用力，觸發(fā)來襲彈體頭部引信，達(dá)到引爆來襲彈體以保護(hù)防護(hù)目標(biāo)的能力。按引信作用方式及原理的不同，針對(duì)觸發(fā)引信和近炸引信，具有較好的誘爆效果；對(duì)于毫米波、激光、無線電和電容引信，金屬網(wǎng)可以相對(duì)模擬目標(biāo)特性，具有一定的誘爆效果；對(duì)于長(zhǎng)延時(shí)引信和密集布撒彈藥，則不具有攔截效果。

引信又稱為信管，通常由保護(hù)帽部件、引信體部件、機(jī)芯模塊和傳爆管部件等組成，結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2 引信結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Schematic diagram of fuse structure

引信作用時(shí)間一般為1～5 ms，通過控制點(diǎn)爆炸元件電路狀態(tài)進(jìn)而控制起爆。直接與目標(biāo)正對(duì)相撞時(shí)，通過反作用力致使整流罩變形，進(jìn)而觸發(fā)引信點(diǎn)火；不能正向相撞時(shí)，通過自身前沖慣性力引起引信觸發(fā)爆炸。對(duì)于引信觸發(fā)問題，一般研究其所受過載(加速度)情況。國(guó)內(nèi)外導(dǎo)彈和航空炸彈采用的慣性觸發(fā)開關(guān)工作過載閾值一般為80～120。根據(jù)現(xiàn)有資料，唯一較低過載情況為美軍的MK344、MK346航空炸彈引信，采用的是40～80低值慣性觸發(fā)開關(guān)。考慮預(yù)設(shè)攔截飛網(wǎng)攔截來襲彈體過程中過載的容錯(cuò)值，采用200作為攔截射網(wǎng)攔截來襲彈體的有效過載閾值。

3 攔截射網(wǎng)攔截來襲彈體仿真分析

攔截射網(wǎng)攔截來襲彈體，一定意義上是侵徹行為。按照侵徹速度進(jìn)行劃分，來襲彈藥撞擊攔截射網(wǎng)是一種“高速侵徹”行為。為了更加準(zhǔn)確地分析攔截射網(wǎng)攔截來襲彈體的高速作用過程，利用ANSYS,LS-DYNA和LS-Prepost 等，不同因素對(duì)網(wǎng)彈高速碰撞過程中彈體所受過載閾值的影響狀況進(jìn)行了分析探究。

3.1 有限元模型建立及前處理

攔截射網(wǎng)、牽引體及來襲彈體幾何模型

攔截射網(wǎng)、牽引體及來襲彈體的幾何模型在Workbench Design Modeler(DM)中進(jìn)行建立。為了避免小單元增加計(jì)算耗時(shí)，來襲彈體尾翼進(jìn)行簡(jiǎn)化，模型如圖3所示。

圖3 攔截射網(wǎng)攔截來襲彈體模型示意圖Fig.3 Model of intercepting incoming projectile by interceptor-fired net

模型的建立過程非常復(fù)雜，首先需要建立模型所需的坐標(biāo)系。此模型中，攔射射網(wǎng)所在平面為平面，來襲彈體采用軸的負(fù)方向。

攔截射網(wǎng)獨(dú)立模型如圖4所示，射網(wǎng)邊長(zhǎng)為2.5 m。首先繪制正三角形草圖，然后通過建立多個(gè)坐標(biāo)系和Slice的方式進(jìn)行網(wǎng)格的劃分，通過陣列方式建立整個(gè)攔截射網(wǎng)。其中正三角形起到射網(wǎng)加固的作用，與內(nèi)部網(wǎng)繩直徑不一致。在本例中，攔截射網(wǎng)加強(qiáng)繩截面半徑為5 mm，其他網(wǎng)梁的截面半徑為2.5 mm。

圖4 攔截射網(wǎng)模型示意圖Fig.4 Model of interceptor-fired net

牽引體和來襲彈體均采用Cylinder單元和Sphere單元建立，利用Slice進(jìn)行模型的切割，以便于之后的共節(jié)點(diǎn)處理。

材料模型及剛體行為

攔截網(wǎng)、牽引彈體及來襲彈體均為鋼材，材料參數(shù)包括密度、楊氏模量、泊松比；其中攔截網(wǎng)需要考慮失效，還需要屈服應(yīng)力、剪切模量、失效塑性應(yīng)變等。各材料參數(shù)如圖5所示。

圖5 模型材料參數(shù)Fig.5 Model material parameters

由于不考慮牽引體變形及應(yīng)力情況，因此6枚牽引體均采用剛體，如圖6所示。攔截射網(wǎng)及來襲彈體采用柔體。

圖6 牽引體剛體行為示意圖Fig.6 Schematic diagram of rigid body behavior of tractor

連接關(guān)系

為了確保射網(wǎng)的順利展開，攔截射網(wǎng)與6枚牽引體之間采用共節(jié)點(diǎn)方式連接,來襲彈體與攔截射網(wǎng)采用單面接觸。攔截射網(wǎng)與牽引體連接如圖7所示。

圖7 攔截射網(wǎng)與牽引體共節(jié)點(diǎn)連接示意圖Fig.7 Schematic diagram of common node connection between interceptor-fired net and tractor

有限元網(wǎng)格劃分及共節(jié)點(diǎn)處理

為了避免出現(xiàn)小尺寸單元無謂增加導(dǎo)致計(jì)算耗時(shí)，同時(shí)又能確保仿真結(jié)果達(dá)到要求，采取不同網(wǎng)格類型進(jìn)行劃分。攔截射網(wǎng)外圍網(wǎng)格采用略粗的網(wǎng)格，與來襲彈體接觸的中心位置采用精細(xì)網(wǎng)格劃分，牽引體及來襲彈體網(wǎng)格劃分均采用六面體網(wǎng)格。網(wǎng)格劃分完成如圖8所示。

圖8 模型網(wǎng)格劃分示意圖Fig.8 Overall diagram of model meshing

劃分網(wǎng)格后，為了確保一個(gè)位置只能出現(xiàn)一個(gè)節(jié)點(diǎn)，需要進(jìn)行節(jié)點(diǎn)合并處理，包括射網(wǎng)內(nèi)部的節(jié)點(diǎn)合并和射網(wǎng)與牽引體之間的節(jié)點(diǎn)合并。

邊界載荷情況及分析設(shè)置

根據(jù)攔截射網(wǎng)實(shí)際工作情況，在本例中，對(duì)6枚牽引體施加剛體約束，約束其旋轉(zhuǎn)自由度，以防出現(xiàn)網(wǎng)繩扭曲纏繞的現(xiàn)象；對(duì)來襲彈體施加350 m/s、軸負(fù)向的初始速度，通過位移曲線控制模擬牽引體對(duì)攔截射網(wǎng)的牽引作用，單位制采用m-kg-s。

3.2 K文件求解及后處理

經(jīng)過Workbench建模及前處理后，導(dǎo)出關(guān)鍵字K文件，在進(jìn)行一定的修改及刪除不必要的關(guān)鍵字后，利用LS-DYNA進(jìn)行模型的求解，求解結(jié)果采用LS-Prepost進(jìn)行后處理分析。

圖9為5 cm網(wǎng)格、網(wǎng)繩2.5 mm、質(zhì)量117.9 kg的攔截射網(wǎng)攔截500 kg級(jí)彈頭尺寸7 cm的來襲彈體高速碰撞過程示意圖。

圖9 攔截射網(wǎng)攔截來襲彈體高速碰撞過程示意圖Fig.9 Schematic diagram of high-speed collision of interceptor-fired net to intercept incoming projectile

從圖9中可以看出，攔截射網(wǎng)展開形態(tài)較好，在與來襲彈體發(fā)生高速碰撞過程中，與來襲彈體直接接觸的部分網(wǎng)繩單元發(fā)生了斷裂破壞，對(duì)來襲彈體產(chǎn)生的過載加速度如圖10所示。從圖10中可以看出，可對(duì)來襲彈體產(chǎn)生4 556.9 m/s，即465的過載加速度。

圖10 高速碰撞過程過載加速度曲線Fig.10 Overload acceleration during high-speed collision

3.3 攔截射網(wǎng)攔截過程內(nèi)力分析

攔截射網(wǎng)網(wǎng)繩單元受力分析

圖11和圖12分別為仿真分析得到的攔截射網(wǎng)對(duì)角線位置和邊線位置網(wǎng)繩單元的拉力變化規(guī)律圖形。分析可知，拉力初始變化階段為脈沖變化規(guī)律，這是由于在牽引體牽引作用下，攔截射網(wǎng)網(wǎng)繩單元突然被拉緊，而后快速回彈，以此循環(huán)往復(fù)，不斷經(jīng)歷拉緊與回彈的轉(zhuǎn)換，造成網(wǎng)繩單元的受力峰值很大，但作用時(shí)間較短，形成脈沖變化規(guī)律。當(dāng)射網(wǎng)展開較為充分時(shí)，變化較為平緩，數(shù)值也相對(duì)較小。總結(jié)為在牽引體對(duì)攔截射網(wǎng)牽引展開過程中，初始階段網(wǎng)繩單元會(huì)有持續(xù)的張緊過程，此時(shí)受力變化較大；經(jīng)歷這個(gè)階段后，網(wǎng)繩單元的張力會(huì)變小，趨勢(shì)也變得更為平坦。

圖11 攔截射網(wǎng)網(wǎng)繩單元對(duì)角線方向繩段張力曲線Fig.11 Diagonal rope segment tension of interceptor-fired net rope unit

圖12 攔截射網(wǎng)網(wǎng)繩單元邊線方向繩段張力曲線Fig.12 Rope segment tension in side line direction of interceptor-fired net rope unit

攔截射網(wǎng)攔截過程等效應(yīng)力受力分析

攔截射網(wǎng)攔截來襲彈體過程中不同階段等效應(yīng)力變化情況如圖13所示。當(dāng)攔截射網(wǎng)未與來襲彈體碰撞時(shí)，射網(wǎng)等效應(yīng)力較小，處于彈性階段。隨著與來襲彈體發(fā)生碰撞，攔截射網(wǎng)中心受力區(qū)域逐漸超過射網(wǎng)材料破壞極限，發(fā)生斷裂，斷裂區(qū)域逐漸擴(kuò)大，等效應(yīng)力變化也從碰撞中心區(qū)域逐漸向四周擴(kuò)展。

圖13 攔截射網(wǎng)等效應(yīng)力云圖Fig.13 Change of equivalent stress of interceptor-fired net

3.4 攔截射網(wǎng)攔截來襲彈體過載特性分析

攔截射網(wǎng)攔截來襲彈體的高速作用過程中，彈體過載受多種參數(shù)的影響。通過控制變量法，在其他參數(shù)不變情況下，改變其中一種參數(shù)，分析來襲彈體的過載變化情況。本例選取網(wǎng)繩直徑、網(wǎng)格大小、來襲彈體速度、來襲彈體質(zhì)量等為參數(shù)變量，研究攔截射網(wǎng)攔截來襲彈體的過載變化情況。以下所分析的攔截射網(wǎng)皆滿足攔截射網(wǎng)質(zhì)量容許設(shè)計(jì)值，取9.8 m/s。

網(wǎng)彈參數(shù)對(duì)網(wǎng)彈碰撞過程中過載特性的影響

圖14為5 cm網(wǎng)格情況下，不同網(wǎng)繩尺寸攔截射網(wǎng)攔截不同質(zhì)量來襲彈體在350 m/s飛行速度下過載值的變化情況。

圖14 不同質(zhì)量來襲彈體過載變化曲線Fig.14 Overload changes of incoming projectiles with different masses

由圖14分析可知，在不同網(wǎng)繩尺寸下，過載值均隨著攔截彈體質(zhì)量的增加而降低，即網(wǎng)彈高速碰撞過程網(wǎng)繩單元所能承受碰撞力一定的情況下，由=可知，隨著來襲彈體質(zhì)量的降低，所產(chǎn)生過載值會(huì)逐漸變大。在來襲彈體100 kg，網(wǎng)繩尺寸2.5 mm情況下，可產(chǎn)生2 229個(gè)的過載值。

圖15為5 cm網(wǎng)格情況下，不同網(wǎng)繩尺寸下，攔截不同速度來襲彈體過載值的變化曲線。

圖15 不同速度來襲彈體過載變化曲線Fig.15 Overload change of incoming projectile at different speeds

分析圖15曲線可知，隨著來襲彈體速度的增加，在不同網(wǎng)繩尺寸情況下，過載值均呈現(xiàn)增加的趨勢(shì)，但增幅不明顯。

攔截射網(wǎng)作為新型攔截射網(wǎng)的核心組成部分，其網(wǎng)型參數(shù)對(duì)于高速碰撞過程中過載變化有著重要的影響。

1) 在來襲彈體質(zhì)量一定的情況下，過載值隨著網(wǎng)繩直徑的增加而增大，隨著彈體質(zhì)量的增加，網(wǎng)繩直徑對(duì)過載增幅的影響逐漸減小;

2) 在來襲彈體速度一定的情況下，過載值隨著網(wǎng)繩直徑的增加而增大，隨著彈體速度的增加，網(wǎng)繩直徑對(duì)過載增幅的影響不大。

攔截射網(wǎng)攔截高速彈體高速碰撞過載特性結(jié)果分析

綜合上述分析，六邊形攔截射網(wǎng)邊長(zhǎng)為2.5 m時(shí)，4 cm網(wǎng)格尺寸、2.5 mm網(wǎng)繩尺寸為攔截射網(wǎng)的最大容許設(shè)計(jì)值。此時(shí)，攔截射網(wǎng)對(duì)速度350 m/s、彈頭截面尺寸7 cm的不同質(zhì)量來襲彈體過載值情況如圖16所示。

圖16 不同質(zhì)量來襲彈體過載值示意圖Fig.16 Overload changes of incoming projectiles with different masses

因此，由圖16可知，滿足容許設(shè)計(jì)值情況下的攔截射網(wǎng)，當(dāng)正向攔截速度大于等于350 m/s、彈頭截面大于7 cm的來襲彈體時(shí)，對(duì)于100 kg級(jí)來襲彈體可至少產(chǎn)生3 349.3的過載值，對(duì)于300 kg級(jí)來襲彈體可至少產(chǎn)生1 045.8的過載值，對(duì)于500 kg級(jí)來襲彈體可至少產(chǎn)生660.4的過載值，對(duì)于700 kg級(jí)來襲彈體可產(chǎn)生338.1的過載值，均可滿足過載起爆條件，可以對(duì)來襲彈體進(jìn)行有效的攔截。

4 攔截射網(wǎng)地面試驗(yàn)驗(yàn)證

攔截射網(wǎng)作為一種新型的超近程主動(dòng)攔截手段，本文通過理論分析和仿真模擬來驗(yàn)證攔截射網(wǎng)技術(shù)上的可行性。為了進(jìn)一步了解攔截射網(wǎng)的展開及攔截狀態(tài)，針對(duì)4 cm網(wǎng)格、2.5 mm網(wǎng)繩直徑的攔截射網(wǎng)，設(shè)計(jì)了攔截射網(wǎng)牽引展開試驗(yàn)與地面靜態(tài)攔截試驗(yàn)，用以驗(yàn)證攔截射網(wǎng)網(wǎng)型展開性能和攔截性能。

4.1 攔截射網(wǎng)牽引展開試驗(yàn)

為了驗(yàn)證仿真分析中攔截射網(wǎng)的牽引展開情況，進(jìn)行了攔截射網(wǎng)的牽引展開驗(yàn)證試驗(yàn)。試驗(yàn)采用了多管同步發(fā)射的方式，利用底部隨動(dòng)發(fā)射裝置裝藥驅(qū)動(dòng)牽引體牽引射網(wǎng)展開，使得牽引體發(fā)射具有較好的同步性，從而盡可能減少初始狀態(tài)下影響攔截射網(wǎng)展開效果的因素。

圖17為攔截射網(wǎng)牽引展開示意圖。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，射網(wǎng)整體展開效果較好，飛行姿態(tài)穩(wěn)定，穩(wěn)定飛行距離可達(dá)50 m以上。同時(shí)，射網(wǎng)展開姿態(tài)較為平整，證明了隨動(dòng)發(fā)射裝置的發(fā)射同步性較好，進(jìn)而能有效增大攔截面積，提高攔截概率。

圖17 攔截射網(wǎng)牽引展開示意圖Fig.17 Schematic diagram of traction deployment of interceptor-fired net

4.2 攔截射網(wǎng)攔截靜態(tài)試驗(yàn)

為了驗(yàn)證攔截射網(wǎng)能否有效攔截來襲目標(biāo)，進(jìn)行了攔截射網(wǎng)的靜態(tài)攔截試驗(yàn)。來襲彈體采用40火箭彈，如圖18所示。火箭彈發(fā)射位置距靶板40～60 m，碰撞速度約為220 m/s，著靶角為90°，試驗(yàn)過程由高速攝影機(jī)記錄，試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)布局如圖19所示，高速攝影拍攝的攔截碰撞轉(zhuǎn)臺(tái)如圖20所示。針對(duì)不同工況共進(jìn)行了3發(fā)驗(yàn)證試驗(yàn)，不同距離攔截情況如表1所示。

圖18 試驗(yàn)用40火箭彈實(shí)物圖Fig.18 40 rocket for test

圖19 試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)布局圖Fig.19 Layout of test site

圖20 攔截射網(wǎng)靜態(tài)攔截試驗(yàn)過程照片F(xiàn)ig.20 Static interception test process of interception network

表1 不同距離攔截情況Table 1 Interception at different distances

分析發(fā)現(xiàn)，對(duì)于靜態(tài)條件下的攔截射網(wǎng)，可對(duì)火箭彈成功進(jìn)行攔截，從而證明了攔截射網(wǎng)攔截來襲彈體在原理上是可行的。

5 結(jié)論

基于新型攔截射網(wǎng)攔截原理，通過ANSYS/Workbench建立有限元模型，并進(jìn)行模型的優(yōu)化處理。分析了網(wǎng)繩單元對(duì)角線及邊線位置處的內(nèi)力變化規(guī)律，以及不同攔截參數(shù)下高速碰撞過載情況，并進(jìn)行了相應(yīng)的地面試驗(yàn)。得出主要結(jié)論如下：

1) 新型攔截射網(wǎng)在牽引體牽引展開過程中，初始階段網(wǎng)繩單元持續(xù)張緊，此時(shí)受力變化較大，成脈沖變化；經(jīng)歷這個(gè)階段后，網(wǎng)繩單元的張力逐漸變小，趨勢(shì)更為平坦。

2) 攔截射網(wǎng)在容許設(shè)計(jì)范圍內(nèi)，當(dāng)正向攔截速度不小于350 m/s、彈頭截面直徑大于7 cm的來襲彈體時(shí)，對(duì)于100 kg級(jí)來襲彈體可至少產(chǎn)生3 349.3的過載值，對(duì)于300 kg級(jí)來襲彈體可至少產(chǎn)生1 045.8的過載值，對(duì)于500 kg級(jí)來襲彈體可至少產(chǎn)生660.4的過載值，對(duì)于700 kg級(jí)來襲彈體可產(chǎn)生338.1的過載值，均可滿足誘爆攔截條件。

3) 在40～60 m處，對(duì)于40 mm火箭彈，攔截射網(wǎng)可進(jìn)行有效誘爆攔截，反映了攔截射網(wǎng)技術(shù)的應(yīng)用可行性。