盾構(gòu)管片壁后新型同步雙液漿開(kāi)發(fā)及工程應(yīng)用

槐榮國(guó)， 黃思遠(yuǎn)， 鐘小春， 陳旭泉， 胡一康

(1. 中鐵五局集團(tuán)有限公司， 湖南 長(zhǎng)沙 410117； 2. 河海大學(xué)土木與交通學(xué)院， 江蘇 南京 210098)

0 引言

盾構(gòu)施工技術(shù)以其適應(yīng)性強(qiáng)、對(duì)周邊環(huán)境擾動(dòng)小、機(jī)械化程度高等特點(diǎn)在國(guó)內(nèi)得到了廣泛應(yīng)用[1]。盾構(gòu)開(kāi)挖半徑大于管片環(huán)外徑而形成的盾尾空隙須進(jìn)行充填注漿，這一施工過(guò)程被稱(chēng)為盾尾管片壁后同步注漿，是主動(dòng)控制地層沉降、穩(wěn)定管片和提高管片拼裝質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)。目前，國(guó)內(nèi)同步注漿所用漿液一般可分為單液惰性漿液、單液硬性漿液及雙液漿[2]。

單液漿是以粉煤灰、膨潤(rùn)土、砂、外加劑和水等原材料為主的同步注漿漿液，是我國(guó)主要的同步注漿漿液[3]。文獻(xiàn)[4-10]通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)的方法對(duì)傳統(tǒng)單液漿外加新型添加劑，并對(duì)該類(lèi)新型單液漿開(kāi)展大量物理力學(xué)測(cè)試，研究漿液各項(xiàng)組成成分對(duì)漿液性質(zhì)的影響，得到工程最佳配比。目前，工程中大量應(yīng)用單液漿進(jìn)行同步注漿，并取得了良好的效果。然而，在全斷面圍巖地層中，單液漿難以克服易被水稀釋、初凝時(shí)間長(zhǎng)以及發(fā)生向開(kāi)挖面前方竄漿導(dǎo)致盾尾空隙難以充填飽滿等問(wèn)題，管片拼裝質(zhì)量難以保證，從而影響地鐵工程質(zhì)量。

傳統(tǒng)的雙液漿一般指的是水泥砂漿-水玻璃(CS)雙液漿[11-12]。國(guó)內(nèi)學(xué)者對(duì)雙液漿的研究也較為成熟： Ryu等[13]認(rèn)為堿性地層環(huán)境對(duì)雙液漿結(jié)石體強(qiáng)度影響很大，在富水地層中，因?yàn)樗南♂屪饔茫p液漿堿性降低，強(qiáng)度會(huì)逐漸下降，添加一定的堿性外加劑能有效提高結(jié)石體強(qiáng)度； Bras等[14]通過(guò)大量的室內(nèi)試驗(yàn)與現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研發(fā)現(xiàn)，在注漿設(shè)計(jì)中粉料拌合方式和攪拌機(jī)類(lèi)型對(duì)雙液漿的流動(dòng)性和穩(wěn)定性影響非常大； Kazemian等[15]開(kāi)展了大量的室內(nèi)試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)水玻璃因其高堿性有利于雙液漿的強(qiáng)度發(fā)展； 丁向群等[16]的研究中往雙液漿復(fù)摻三乙醇胺與硫酸鋁，可進(jìn)一步縮短初凝時(shí)間，最短可達(dá)4 min； 王成等[17]針對(duì)管片上浮問(wèn)題，在雙液漿中添加聚丙烯酰胺，發(fā)現(xiàn)聚丙烯酰胺能夠讓漿液長(zhǎng)期處于塑性狀態(tài)，大幅降低管片受到的浮力，減小上浮量。通過(guò)以上研究成果可以發(fā)現(xiàn)，雙液漿在使用合理的外加劑條件下，能擁有較良好的物理力學(xué)性質(zhì)，可以作為管片壁后同步注漿材料使用； 而傳統(tǒng)的水泥凈漿加水玻璃的雙液漿，由于初凝時(shí)間只有10～30 s，極易發(fā)生堵管，難以廣泛應(yīng)用于同步注漿工藝中。

綜上所述，為了提高全斷面硬巖盾構(gòu)管片拼裝質(zhì)量，克服硬巖地層同步注漿工藝中單液漿與傳統(tǒng)雙液漿的不足，本文開(kāi)發(fā)出一種適用于同步注漿工藝的新型雙液漿，其組分相較于傳統(tǒng)雙液漿，在水泥砂漿中添加A料(促?gòu)?qiáng)干粉)，并添加摻有緩凝劑的水玻璃為B料(液體激發(fā)劑)，通過(guò)開(kāi)展大量的室內(nèi)試驗(yàn)，獲取各個(gè)組分摻比對(duì)新型同步雙液漿的物理性質(zhì)影響。最后，結(jié)合廣州市中心城區(qū)地下綜合管廊工程，評(píng)估新型同步雙液漿在同步注漿工藝中對(duì)于提高管片拼裝質(zhì)量的積極作用。

1 新型雙液漿性能試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料及漿液制備

以傳統(tǒng)壁后注漿用雙液漿為基礎(chǔ)，增添A料(促?gòu)?qiáng)干粉)、B料(液體激發(fā)劑)，組分材料如表1和圖1所示。

表1 新型雙液漿組分材料

(a) A料(促?gòu)?qiáng)干粉)

根據(jù)傳統(tǒng)雙液漿組分材料配比，設(shè)置新型雙液漿基漿配比為粉煤灰∶水泥∶膨潤(rùn)土∶砂∶水=400∶180∶90∶430∶500。其中，為了研究A料和B料對(duì)雙液漿性能的影響，將A料摻比設(shè)置9個(gè)水平，分別為0%、0.5%、1%、1.5%、2%、2.5%、3%、3.5%、4%； 將B料摻比設(shè)置11個(gè)水平，分別為0%、0.5%、1%、1.5%、2%、2.5%、3%、3.5%、4%、4.5%、5%(A料、B料摻比指占基漿質(zhì)量比)。

1.2 新型雙液漿初凝時(shí)間變化規(guī)律

本試驗(yàn)采取的新型同步雙液漿是一種非牛頓流體，初凝時(shí)間較短，因此，可采取倒杯法測(cè)試其初凝時(shí)間變化規(guī)律[18]。按對(duì)應(yīng)質(zhì)量比稱(chēng)取粉煤灰、水泥、砂、膨潤(rùn)土、水、A料，配置A液，置于杯中，將B料和水按1∶1配置成B液，置于另一杯中。A液、B液混合后開(kāi)始計(jì)時(shí)，以1 s來(lái)回倒1 次的頻率進(jìn)行倒杯，直至杯口傾角呈45°而漿液不再流出且呈啫喱狀時(shí)停止計(jì)時(shí)，記錄初凝時(shí)間。初凝時(shí)間測(cè)試如圖2所示。

(a) 試驗(yàn)過(guò)程

由圖2可以看出： A料、B料對(duì)于雙液漿的初凝時(shí)間影響很大，沒(méi)有加入A料、B料的漿液經(jīng)過(guò)90 min后還沒(méi)有達(dá)到良好的初凝效果，甚至存在離析現(xiàn)象； 而加入A料、B料的雙液漿，僅在30 min便達(dá)到了較好的初凝效果，并且整個(gè)過(guò)程幾乎不泌水。

為了研究A料、B料摻比對(duì)新型雙液漿初凝時(shí)間的影響規(guī)律，按照前述設(shè)置水平設(shè)計(jì)2個(gè)試驗(yàn)(為了避免組分之間相互影響帶來(lái)的誤差，在試驗(yàn)中控制另一組分材料摻比為2個(gè)水平，作為次影響因素)，如表2和表3所示，試驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。

表2 新型雙液漿初凝時(shí)間試驗(yàn)(考慮B料摻比影響)

表3 新型雙液漿初凝時(shí)間試驗(yàn)(考慮A料摻比影響)

圖3 新型雙液漿初凝時(shí)間變化規(guī)律

由圖3可以看出A料、B料對(duì)新型雙液漿初凝時(shí)間的影響： 1)A料摻比變化對(duì)該新型雙液漿影響很小，僅在B料摻比為1.5%時(shí)，隨著A料摻比大于2.5%后，初凝時(shí)間發(fā)生小幅度縮短，縮短幅度為9.8%； 2)B料摻比在0%～3%時(shí)對(duì)新型雙液漿初凝時(shí)間影響非常大，初凝時(shí)間大大縮短，摻比大于3%后對(duì)初凝時(shí)間幾乎沒(méi)有影響。出現(xiàn)以上變化規(guī)律的原因是B料的主要成分是摻有緩凝劑的水玻璃，含有大量的硫酸根離子，增強(qiáng)了水泥中硅酸三鈣的溶解，可以大幅縮短初凝時(shí)間，但是相比于傳統(tǒng)無(wú)緩凝劑的雙液漿，因?yàn)榫從齽┑拇嬖冢跄龝r(shí)間并沒(méi)有縮短到10～30 s，同時(shí)基漿水泥含量有限，當(dāng)B料添加過(guò)量后，初凝時(shí)間趨于穩(wěn)定； 而A料的主要成分為硅灰，僅對(duì)強(qiáng)度有所影響，因此A料對(duì)新型雙液漿初凝時(shí)間影響不大。

1.3 新型雙液漿流動(dòng)度變化規(guī)律

采用跳桌試驗(yàn)測(cè)試新型雙液漿的流動(dòng)度[19]。試驗(yàn)設(shè)計(jì)參照表2和表3，后按照配比制備雙液漿，并測(cè)試配置3 min時(shí)的雙液漿流動(dòng)度。進(jìn)行跳桌試驗(yàn)之前，要保證跳桌面干凈平滑。將拌好的新型雙液漿迅速倒入2 層試模中，并用刮刀輕輕在漿液四周搗固，使?jié){液填充滿試模。搗固完畢后將第2 層試模輕輕從第1 層試模上移走，注意不要擾動(dòng)第1層試模內(nèi)的漿液，用刮刀刮去第1 層試模表面多余的漿液，開(kāi)動(dòng)跳桌，以1 s/次的頻率完成25 次跳動(dòng)。3 min后測(cè)定雙液漿2個(gè)垂直方向上的直徑，取算術(shù)平均值，精確至1 mm。跳桌試驗(yàn)如圖4所示。

圖4 跳桌試驗(yàn)

新型雙液漿流動(dòng)度變化規(guī)律如圖5所示。可以看出A料、B料對(duì)新型雙液漿流動(dòng)度的影響： 1)當(dāng)A料摻比小于1.5%時(shí)，雙液漿流動(dòng)度較大，易超出跳桌量程(30 cm)； 當(dāng)A料摻比大于1.5%后，雙液漿流動(dòng)度變化不大，僅在26～30 cm波動(dòng)。2)B料摻比對(duì)雙液漿流動(dòng)度的影響規(guī)律類(lèi)似A料，當(dāng)摻比大于3%后，雙液漿流動(dòng)度變化不大，僅在24～30 cm波動(dòng)。出現(xiàn)流動(dòng)度變化不明顯的原因是采用制備完后3 min的新型雙液漿進(jìn)行流動(dòng)度試驗(yàn)，此時(shí)漿液遠(yuǎn)遠(yuǎn)沒(méi)有達(dá)到初凝時(shí)間，因此具有較穩(wěn)定的流動(dòng)性。

圖5 新型雙液漿流動(dòng)度變化規(guī)律

1.4 新型雙液漿結(jié)石體強(qiáng)度變化規(guī)律

新型雙液漿結(jié)石體強(qiáng)度參照規(guī)范相關(guān)試驗(yàn)進(jìn)行測(cè)定[20]，試驗(yàn)設(shè)計(jì)參照表2和表3，試驗(yàn)如圖6所示。

(a) 結(jié)石體試件

新型雙液漿結(jié)石體強(qiáng)度變化規(guī)律如圖7所示。可以發(fā)現(xiàn)新型雙液漿結(jié)石體強(qiáng)度普遍較大，基本滿足7 d強(qiáng)度不小于0.7 MPa的規(guī)范值[21]。同時(shí)，可以看出A料、B料對(duì)新型雙液漿結(jié)石體強(qiáng)度的影響： 1)隨著A料摻比增加，雙液漿結(jié)石體強(qiáng)度呈先增大后趨于穩(wěn)定的規(guī)律； 當(dāng)A料摻比小于1.5%時(shí)，結(jié)石體強(qiáng)度整體呈現(xiàn)變大趨勢(shì)； 當(dāng)A料摻比大于1.5%后，結(jié)石體強(qiáng)度趨于穩(wěn)定，28 d最大強(qiáng)度可達(dá)3.59 MPa。2)隨著B(niǎo)料摻比增加，雙液漿結(jié)石體強(qiáng)度呈先增大后減小的趨勢(shì)； 當(dāng)B料摻比小于3.5%時(shí)，結(jié)石體強(qiáng)度整體呈現(xiàn)增大趨勢(shì)； 當(dāng)B料摻比大于3.5%后，結(jié)石體強(qiáng)度呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，并且結(jié)石體28 d強(qiáng)度在B料摻比為3.5%時(shí)最大可達(dá)2.89 MPa。出現(xiàn)以上變化規(guī)律的原因是A料主要成分為硅灰，是一種細(xì)骨料填充物，能很好地充填結(jié)石體中的微孔隙，提高強(qiáng)度，因此相比B料，A料對(duì)結(jié)石體強(qiáng)度影響更加明顯。而出現(xiàn)B料摻比增加過(guò)量導(dǎo)致結(jié)石體強(qiáng)度減小的原因是B料是一種液體激發(fā)劑，含有減水劑成分，當(dāng)其摻比過(guò)大后，減水劑會(huì)破壞水泥與骨料間薄弱黏結(jié)，漿液發(fā)生一定離析，使得各個(gè)組分間不能協(xié)調(diào)作用，最終導(dǎo)致結(jié)石體強(qiáng)度發(fā)生降低。

(a) A料摻比對(duì)結(jié)石體強(qiáng)度影響(B料摻比1.5%)

2 新型雙液漿配比討論

2.1 新型雙液漿工程要求性質(zhì)

根據(jù)前述分析可知，雙液漿在同步注漿工藝中存在著天然的矛盾，即泵送性與充填性之間的矛盾，尤其在硬性地層中，這一矛盾更為突出。因此，結(jié)合前述試驗(yàn)結(jié)果與實(shí)際工程調(diào)研資料，對(duì)硬性地層所用的新型同步雙液漿進(jìn)行最優(yōu)配比選型。

在硬性地層施工時(shí)，1 環(huán)管片的施工時(shí)間約為150 min，分3 次循環(huán)施工完成，每次掘進(jìn)20 min，同時(shí)進(jìn)行同步注漿，20 min后渣土車(chē)基本裝滿，停止掘進(jìn)注漿，渣土車(chē)將渣土運(yùn)輸至地面返回，渣土車(chē)來(lái)回及卸貨時(shí)間約為30 min，待渣土車(chē)歸位后啟動(dòng)第2 次掘進(jìn)注漿，循環(huán)3 次后完成1 環(huán)管片寬度的掘進(jìn)工作。考慮到渣土車(chē)運(yùn)輸期間停止注漿，故同步注漿所用漿液的初凝時(shí)間應(yīng)大于渣土車(chē)的運(yùn)輸時(shí)間，即1 800 s。同時(shí)結(jié)合以往工程經(jīng)驗(yàn)，將初凝時(shí)間的上限值定為3 600 s[21]。

2.2 新型雙液漿最優(yōu)配比討論

結(jié)合以上分析與試驗(yàn)結(jié)果，得到新型雙液漿配比選型圖如圖8所示。

(a) 考慮初凝時(shí)間的配比選型

由圖8(a)可知： 新型雙液漿的初凝時(shí)間幾乎不受A料摻比影響，僅在B料摻比增大后，增大A料摻比(大于2.5%)導(dǎo)致初凝時(shí)間略微下降； 新型雙液漿受B料摻比影響較大，因此在忽略A料的影響下，考慮實(shí)際同步注漿工藝所需的時(shí)間(1 800 s)，可以得到B料最優(yōu)摻比范圍。進(jìn)一步地，在圖8(c)中對(duì)該范圍處理可以得到考慮初凝時(shí)間的B料最優(yōu)摻比為0.13%～2.22%(該范圍受A料摻比控制)，其余摻比易發(fā)生堵管、注漿壓力偏大等情況，會(huì)對(duì)管片姿態(tài)產(chǎn)生極大的不良影響。

由圖8(b)可知，A料摻比與B料摻比較大時(shí)對(duì)新型雙液漿的流動(dòng)度沒(méi)有太大影響，基本穩(wěn)定在24～30 cm，因此，在該摻比范圍內(nèi)可認(rèn)定新型雙液漿具有一定的流動(dòng)性，能夠滿足泵送要求[20]。對(duì)于結(jié)石體強(qiáng)度而言，可以看出雙液漿結(jié)石體強(qiáng)度普遍偏高，7 d強(qiáng)度均大于0.7 MPa，基本滿足規(guī)范要求。A料摻比大于1.5%、B料摻比大于1%時(shí)，結(jié)石體強(qiáng)度進(jìn)入穩(wěn)定階段，并在B料摻比大于3.5%后結(jié)石體強(qiáng)度降低，因此，考慮強(qiáng)度的新型雙液漿最優(yōu)配比為： A料摻比取1.5%～4%，B料摻比取1%～3.5%。

進(jìn)一步地，綜合考慮初凝時(shí)間、結(jié)石體強(qiáng)度的條件下，可以得到新型雙液漿綜合最優(yōu)配比，如圖8(c)所示，即圖8(a)和圖8(b)得到的最優(yōu)配比交集： A料摻比為1.5%～3.71%、B料摻比為1%～2.2%(確定配比還需要結(jié)合具體工程)。

3 工程應(yīng)用效果評(píng)價(jià)

3.1 工程概況

廣州市中心城區(qū)地下綜合管廊工程呈環(huán)形線路，全部采用地下鋪設(shè)方式，管廊采用直徑為6 250 mm的盾構(gòu)施工，全長(zhǎng)48 km(單線)，全線共設(shè)46 座出地面井。盾構(gòu)穿越地質(zhì)斷面示意圖如圖9所示，該區(qū)間地層多為巖層，主要為強(qiáng)風(fēng)化含礫砂巖、中風(fēng)化含礫砂巖等。

圖9 盾構(gòu)穿越地質(zhì)斷面示意圖(單位： m)

3.2 新型雙液漿工程效果

在35#～36#區(qū)間內(nèi)前半段施工中，因?yàn)橥阶{為單液漿，盾構(gòu)管片出現(xiàn)較為嚴(yán)重的上浮、接縫滲漏、錯(cuò)臺(tái)等現(xiàn)象，嚴(yán)重影響了施工質(zhì)量，因此，在區(qū)間后半段施工中使用了新型雙液漿作為同步注漿材料。采用的新型雙液漿配比為粉煤灰∶水泥∶膨潤(rùn)土∶砂∶水=400∶180∶90∶430∶500，A料摻比為1.5%，B料摻比為1.25%。35#～36#區(qū)間內(nèi)所有管片質(zhì)量如圖10和圖11所示。

由圖10可知： 在30～164 環(huán)同步注漿采用單液漿，其中在Ⅰ區(qū)間(30～118 環(huán)管片)內(nèi)，管片上浮量基本維持在6～100 mm，滿足規(guī)范要求的高程控制標(biāo)準(zhǔn)(管片上浮界限值±100 mm)。管片出現(xiàn)下沉的原因是單液硬性漿液充填性不足，不能很好地充填盾尾空隙，管片在沒(méi)有足夠支撐的情況下發(fā)生下沉。在Ⅱ區(qū)間(118～164 環(huán)管片)繼續(xù)使用單液漿作為同步注漿材料，管片上浮量處于100～140 mm，超出管片上浮界限值，不滿足規(guī)范要求。經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研，發(fā)現(xiàn)這是因?yàn)樗淼乐車(chē)蝗挥窟M(jìn)大量地下水，原本的單液漿在受到水的沖擊和稀釋作用下不能在管片周?chē)皶r(shí)初凝，一部分漿液流失進(jìn)地層，剩余的漿液不能很好地穩(wěn)定管片且產(chǎn)生較大的浮力，致使管片發(fā)生較大上浮。這就需要更換初凝時(shí)間更短的新型同步注漿漿液，故采用本文開(kāi)發(fā)的新型雙液漿。在Ⅲ區(qū)間(164～224 環(huán)管片)使用同步注漿工藝的注漿材料，管片上浮量30～85 mm，滿足規(guī)范要求的管片上浮界限值，且相較于Ⅱ區(qū)間最大上浮量減少了39.3%，最小上浮量減少了70%，相較于Ⅰ區(qū)間沒(méi)有出現(xiàn)管片下沉現(xiàn)象，說(shuō)明新型同步雙液漿的充填效果較好，可以有效地減少管片上浮。

圖10 管片上浮量

由圖11可知： 在整個(gè)35#～36#區(qū)間內(nèi)，縱縫錯(cuò)臺(tái)量較為穩(wěn)定，保持在1～5 mm，僅在Ⅰ區(qū)間(0～164 環(huán)管片)內(nèi)出現(xiàn)小范圍錯(cuò)臺(tái)量超出規(guī)范要求(管片縱縫錯(cuò)臺(tái)界限值5 mm)的情況； 在Ⅱ區(qū)間(164～224 環(huán)管片)內(nèi)同步注漿漿液由單液漿更換為新型雙液漿后，縱縫錯(cuò)臺(tái)量基本控制在規(guī)范要求的范圍內(nèi)。相對(duì)地，在使用新型雙液漿之前，管片環(huán)縫整體錯(cuò)臺(tái)量較大，最大錯(cuò)臺(tái)量達(dá)到10 mm，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出規(guī)范要求(管片環(huán)縫錯(cuò)臺(tái)界限值6 mm)，這對(duì)整個(gè)施工及后續(xù)運(yùn)營(yíng)期的隧道防水是十分不利的； 更換為新型雙液漿后，管片環(huán)縫的錯(cuò)臺(tái)量得到了良好的控制，基本穩(wěn)定在1～6 mm，滿足規(guī)范要求。

4 結(jié)論與討論

4.1 結(jié)論

本文針對(duì)傳統(tǒng)同步注漿漿液的不足，開(kāi)發(fā)了一種可調(diào)節(jié)初凝時(shí)間的新型雙液漿，并將該新型雙液漿應(yīng)用于廣州市中心城區(qū)地下綜合管廊工程盾構(gòu)同步注漿工藝中，得到以下結(jié)論。

1)通過(guò)合理調(diào)制外加劑(A料、B料)配比，可以達(dá)到控制初凝時(shí)間的效果，能解決傳統(tǒng)同步注漿漿液泵送性與充填性的矛盾，以及全斷面圍巖地層普遍存在的沿著圍巖與盾殼間縫隙向開(kāi)挖面和壓力艙發(fā)生竄漿的施工難題。

2)新型雙液漿初凝時(shí)間、流動(dòng)度主要受B料(液體激發(fā)劑)控制。B料摻比在0%～3%，新型雙液漿初凝時(shí)間與流動(dòng)度隨著B(niǎo)料摻比增大快速減小，摻比大于3%后，初凝時(shí)間、流動(dòng)度趨于穩(wěn)定。

3)新型雙液漿結(jié)石體強(qiáng)度由A料和B料共同控制。A料摻比在0%～1.5%，新型雙液漿結(jié)石體強(qiáng)度隨著A料摻比增大而增加，并在大于1.5%時(shí)趨于穩(wěn)定，達(dá)到最大強(qiáng)度3.59 MPa(齡期28 d)。B料摻比在0%～3.5%，新型雙液漿結(jié)石體強(qiáng)度隨著B(niǎo)料摻比增大而緩慢增加，達(dá)到最大強(qiáng)度2.89 MPa(齡期28 d)； B料摻比大于3.5%后，結(jié)石體強(qiáng)度減小。

4)新型雙液漿A料、B料的最優(yōu)配比為： A料摻比為1.5%～3.71%，B料摻比為1%～2.2%。

5)在廣州市中心城區(qū)地下綜合管廊工程采用新型雙液漿作為同步注漿材料，相較于單液漿，管片的上浮量、錯(cuò)臺(tái)量得到了良好的控制，上浮量基本穩(wěn)定在30～85 mm，縱縫錯(cuò)臺(tái)、環(huán)縫錯(cuò)臺(tái)分別穩(wěn)定在1～5 mm和1～6 mm。

4.2 討論

盾構(gòu)施工實(shí)際地層條件極其復(fù)雜，尤其是弱酸性地層，對(duì)雙液漿結(jié)石體強(qiáng)度影響非常大，可能會(huì)影響其長(zhǎng)期強(qiáng)度，今后應(yīng)加強(qiáng)這方面的研究工作。