李鵬飛孫萬軍張志國楊高艦呂鵬
1.中建交通建設集團有限公司,北京 100071;2.石家莊鐵道大學土木工程學院,石家莊050043
既有鐵路路基受填料土體特性、下臥土層性質以及含水率等因素影響,路基不均勻沉降病害非常普遍。當基床受地面水或地下水侵蝕時就會出現軟化,再經過列車動載的反復作用,使得泥漿容易沿道床道砟的空隙向上層涌出,造成線路出現不均勻沉降,嚴重影響行車的平順性與安全性[1-2]。
聚氨酯材料因優異的物理力學性能、良好的環境適應性和耐久性,已在結構防水層方面得到了廣泛應用。近年來,研究發現聚氨酯級配碎石結構層還具有良好的防水能力和較高的抗壓能力,這種技術被引入到既有線路基病害處理,這種技術有望成為處理有砟道床翻漿冒泥的一種主要方法,具有廣闊的發展前景[3-4]。謝康等[5]通過室內模型試驗,對水環境動載耦合作用下聚氨酯級配碎石層的變形規律進行了研究,得出聚氨酯摻量達8%、碎石孔隙率達2%時,聚氨酯級配碎石層變形較小,有良好的力學特性和防水效果。王希云[6-7]依托包神重載鐵路翻漿冒泥整治,通過室內試驗與現場試驗確定聚氨酯膠凝級配碎石的材料配比,對其力學性能和防水性能進行了研究,并通過現場測試驗證了整治效果。關于聚氨酯碎石處理既有線路基翻漿冒泥的文獻還很有限,而且主要集中在其相關性能研究方面,在實際路基整治工程中也僅處于個別試點應用階段。
本文結合山東省大萊龍鐵路擴能改造工程,探索將聚氨酯碎石結構層用于翻漿冒泥整治。因目前尚無相關規范和成熟的技術控制指標直接套用,且未見文獻對采用此類方法整治翻漿冒泥的相關施工工藝進行詳細介紹,所以本文重點對該法的施工工藝和質量控制進行介紹,可為推廣該法應用提供借鑒。
大萊龍鐵路于2005年建成通車,以貨運為主,為進一步促進山東省北部沿海地區經濟發展和黃河三角洲的開發,于2018年12月開始進行擴能升級改造,擬將年運貨能力由1 900萬t提升至3 000萬t。
既有大萊龍鐵路路基基床底部存在地下水浸泡軟化區段,在列車荷載反復振動下有基床已出現翻漿冒泥。經現場檢測統計,一標段存在以上問題的共計31段,合計460 m,約6 089 m2,均需要進行加固處理,以避免出現不均勻沉降和引起脫軌事故。為減少對既有道床的擾動,控制要點施工時間,減少對既有線營運停運的干擾,本工程提出采用5 cm砂墊層、雙層防水土工布、8 cm厚聚氨酯混合料對翻漿冒泥局部地段進行防水抗滲處理,并一定程度地提高其承載能力,以保證行車的平穩和安全。
①大萊龍鐵路位于山東省境內德州—龍口—煙臺鐵路中段,地質、砂石填料材質嚴重影響到路基基床的質量,且土體中夾雜有一些吸水能力強、透水性差的組分。②該段鐵路離海較近,路基易受降雨和地下水的影響,一旦吸入的水量過多,路基土體就會變得疏松,形成泥漿。③在列車荷載反復動力作用下,路基土體將持續產生變形而造成擠壓破壞,由于水量過多隨之出現翻漿冒泥。
2.2.1 加固原理
聚氨酯碎石是以滿足性能要求的聚氨酯合成材料為膠黏劑,以級配碎石為填充骨料,按適當比例充分混合,經自然拌和、快速固化而形成的一種高分子復合材料。經研究證明,適當的配合比可以保證該材料具有較高的黏結強度、較強的抗酸堿性、抗紫外線以及抗老化能力,而上下包裹的防滲土工布則加強了結構的防水性能。
在列車荷載作用下聚氨酯級配碎石層具有整體振動耗能能力,通過產生彈性變形而降低級配碎石動應力和動荷載變形幅值,具有良好的耗能和應力吸收作用。此外,摻加合適比例的聚氨酯材料可以保證聚氨酯級配碎石層足夠致密不滲水,從而獲得良好的防水能力,可以有效防止水分侵入級配碎石層,起到隔離滲水侵蝕路基的綜合作用。
2.2.2 加固方法
針對有砟軌道路基基床翻漿冒泥病害,傳統的整治方法主要采用增設排水砂墊層加防水土工布等換隔措施,雖在一定程度上能起到防排水作用,但不能有效改善線路路基基床的剛度和承載能力,且整體性不強,耗能作用有限,基本不能減少列車荷載在路基土體中所產生的動應力和沉降幅值。基于此類整治方法,本工程采用一種能夠在天窗點完成施工的聚氨酯膠凝碎石復合層,該結構層由厚度0.05~0.08 m的聚氨酯膠凝碎石和上下包裹的防滲土工布組成,如圖1所示,既能改善整體基床強度和剛度,也能較均勻地擴散基床土體內的應力,減小列車荷載在路基中產生的動應力,又具有協調層間變形和防滲功能。

圖1 聚氨酯碎石混合料防水層結構
大萊龍鐵路擴能改造工程主要分布在5個區間,為準確復核地質資料,檢驗設備、工藝等是否適宜,保證路床翻漿冒泥治理的質量,取運營里程K376+516—K376+524作為試驗段先行施工。為確保能在有限的6 h封鎖天窗點內完成施工,一個施工段(6 m)的整治工作進度如圖2所示,施工整治流程如圖3所示。

圖2 一個施工段(6 m)施工進度組織

圖3 施工整治流程
3.2.1 測量軌頂標高及安裝千斤頂
封閉線路且路基整治施工開始后,去除施工段線路兩側道砟,并及時測量兩側軌頂標高。一般每間隔5~7根軌枕在兩側軌枕下加設一對小型液壓千斤頂,保證破底清篩后軌道系統保持在原有標高和幾何位置不變,同時為破底清篩騰出空間。千斤頂安裝時應確保此處道砟已清理至設計開挖深度,防止千斤頂受開挖影響。
3.2.2 破底清篩
在千斤頂的支撐下,軌道體系維持在原有位置和幾何狀態下,開始破底清篩軌枕下方翻漿冒泥,直到設計標高,開挖并清篩道枕下方全部碎石。開挖面務必要平整,不得有凸起道砟,以免刺破后續鋪設的土工布,出現滲漏薄弱點。挖至設計標高后,嚴格按設計要求做好橫向排水坡,一般坡度以3%~5%為宜。對于開挖出來已被污染的道砟,現場裝袋后臨時存放于線路兩側,并使用平板小車運離。用尺子檢查破底開挖深度是否滿足規定要求。
3.2.3 聚氨酯碎石結構層施工
在破底路基上鋪筑5~8 cm厚砂墊層,砂墊層應搗鼓平整,不能有大塊石子,防止其棱角刺破上鋪的土工布而出現局部滲漏水。施工中若刺破土工布務必立即進行修補或者更換。鋪設的第一層土工布,其寬度宜較路基面寬0.4 m,以利于向上反折。
根據單次攪拌量將聚氨酯、碎石進行配組。聚氨酯A組分和B組分按比例進行配制,施工前按單次攪拌所需用量將配比好的聚氨酯分裝為3份存放在攪拌機旁待用。碎石要求干燥、潔凈、粉塵含量低,施工前同樣按單次攪拌所需量將配比好的碎石裝袋,分3份堆放在攪拌機旁待用。其中,一次封鎖每個攪拌機需要攪拌3桶,每次投料1份。聚氨酯用量應嚴格按試驗所得其占碎石比例進行控制,一般為5%~9%,具體與聚氨酯材料性能和碎石級配有關,通過準確稱量控制各組分比重,將聚氨酯AB組分倒入碎石攪拌機中攪拌均勻。
最后將攪拌好的聚氨酯碎石料均勻攤鋪到土工布上方,經實驗室強度試驗驗證,攤鋪厚度8 cm即可滿足強度要求。攤鋪平整并等待40 min,待聚氨酯碎石混合料初凝后再進行第二層土工布的攤鋪,寬度應保持與路基面同寬,且兩次鋪設土工布搭接長度至少應為0.1 m。
1)碎石材料
粗粒料采用5.0~9.5 mm粒徑,細粒料采用中粗砂,所用碎石材料粒徑應符合表1中級配碎石要求。

表1 級配碎石要求
2)聚氨酯材料
聚氨酯材料因其組分性能和制成工藝不同,其性能指標也差異較大。根據聚氨酯級配碎石黏結性、防水性、承載能力等方面的要求,應注重產品的黏度、抗拉強度與斷裂伸長率等性能指標,本工程建議的材料指標要求見表2。

表2 聚氨酯膠凝劑指標要求
3)聚氨酯膠凝碎石
鐵路規范中尚無對聚氨酯膠凝碎石抗壓強度的質量控制要求,為此,根據現場碎石進行了力學性能比較試驗。依據現有研究和本工程試驗結果,提出對聚氨酯膠凝碎石以100∶5.3(碎石重量∶聚氨酯重量)的比例混合均勻,靜置4 h后抗壓強度不小于3 MPa作為驗收合格要求,同時進行透水系數檢測試驗,要求透水系數不超過0.5 mm/s。
施工過程中,按要求制作3塊立方體聚氨酯膠凝碎石試件進行抗壓強度測試,試件尺寸100 mm×100 mm×100 mm,在壓力試驗機上依據規范程序加載并壓至破壞,3個試件測得的破壞荷載分別為46.90、45.10、45.30 kN,經計算抗壓強度分別為4.5、4.3、4.3 MPa,均滿足要求。
制作3塊透水系數檢測試件,試件為直徑100 mm、高50 mm圓柱形。經檢測3個試件常溫下透水系數均為0,不透水,滿足要求。
聚氨酯膠凝碎石層厚度、設置范圍、頂面高程、中線至邊緣距離、寬度、橫坡允許偏差及檢驗方法應符合TB 10414—2008(表3)的規定[5,8]。

表3 聚氨酯凝膠碎石層允許偏差及檢驗方法
本工程嚴格按要求進行了檢測,全部滿足工程質量控制標準要求。
針對鐵路既有線路基翻漿冒泥病害整治工作進行實例研究,主要結合大萊龍鐵路工程探討了利用聚氨酯凝膠碎石層進行翻漿冒泥整治的可行性,對其配比及性能指標進行了試驗驗證,提出了該工程的質量驗收控制指標要求。對聚氨酯膠凝碎石道床體系構成、施工工藝流程、關鍵施工技術及質量控制要求等進行了詳細說明。經試驗以及實踐檢驗證明,聚氨酯碎石結構層只要配比合適,就能保證其具有優良的整體性、足夠的密實性而阻止雨水滲漏、足夠的黏結性能而不會在動力作用下散開,既可以提高道床的整體剛度,也能提高整體承載能力,增加耗能能力,從而有效降低傳遞的動應力和不均勻沉降幅值,提高路基基床抗變形能力,優勢明顯。而且其施工性好,不需要拆除軌枕,也不需要專門的設備設施和振搗養護,通過人工輔助攤鋪成型方式,可以在限定時間內膠結,即可獲得優良的質量品質。為此,該方法非常適合在天窗點作業的運營線路基的翻漿冒泥病害整治,通過試點應用證明此項技術可以為今后類似工程提供參考,具有廣泛的推廣應用前景。