空氣源熱泵在川西地區的供暖影響分析

甘靈麗 王 曦

（四川省建筑設計研究院有限公司 成都 610000）

0 引言

空氣源熱泵是以空氣為低位熱源的熱泵，它是通過電能驅動制冷工質熱力循環，把低位熱能轉換成高位熱能的設備。空氣源熱泵的低位熱源空氣，取之不盡，用之不竭，可以無償獲取，同時空氣源熱泵的安裝、操作、維護、管理較方便靈活，使得空氣源熱泵在各種建筑中得到廣泛的應用。

目前我國學者主要從溫度、結霜、經濟性和地區適宜性[1-6]幾個方面對空氣源熱泵進行研究，空氣源熱泵的運行性能與使用地的氣候環境有緊密的關系，由于不同地區氣候環境差異較大，空氣源熱泵的既有研究結論并不具有普遍的指導意義。川西地區大部分區域屬于高寒地區，供暖是當地城鎮功能正常運轉的基本保障，當地技術管理水平較低，空氣源熱泵安裝、操作、維護、管理較方便靈活的特點十分適合當地技術管理水平，但是川西地區高寒氣候環境對空氣源熱泵運行性能影響較大，又使得空氣源熱泵在該地區的使用受到一定的限制。目前我國學者對空氣源熱泵在川西高寒地區供暖的研究較少，因此本文將對空氣源熱泵在川西地區的供暖進行研究分析。本文選取具有川西地區代表性（考慮社會支撐條件、地理特征、氣候分區及社會經濟等因素）的典型城鎮和其他城鎮作為對象，分析川西地區氣候環境對空氣源熱泵供暖的影響。主要從以下4 個方面進行分析：（1）結霜對空氣源熱泵的影響；（2）海拔高度對空氣源熱泵的影響；（3）干球溫度對空氣源熱泵的影響；（4）綜合影響。

1 結霜對空氣源熱泵的影響

空氣源熱泵機組結霜不僅會增加室外換熱器表面熱阻，降低室外換熱器的傳熱系數，還會增大空氣流過室外換熱器阻力，減少空氣流量。伴隨著室外換熱器壁面霜層的增長，機組制熱量降低，風機性能衰減，輸入電流增大，供熱性能降低，嚴重時會出現壓縮機停機，導致機組不能正常工作。因此，結霜對嚴寒和寒冷地區空氣源熱泵供暖的可靠性和適宜性有著重要影響。

相關文獻實驗研究表明[5]，根據空氣溫濕度、空氣露點溫度及蒸發器換熱溫差之間的關系及空氣源熱泵最低運行環境溫度，可以得出空氣源熱泵理論結霜區域：空氣干球溫度在-15℃~11.5℃之間，相對濕度在30%~100%之間。隨著相對濕度的增大和空氣溫度的降低，結霜速率逐漸加快，當相對濕度增至65%后或溫度降至-5℃后，結霜速率明顯加快，因此，將-5℃和65%分別作為劃分結霜區域干球溫度和相對濕度的分界線。據此，可將結霜區域細分為四個區：重霜區、一般結霜區、低溫結霜區、輕霜區。重霜區空氣溫度在-5℃~11.5℃之間，相對濕度在65%~100%之間；一般結霜區空氣溫度在-5℃~11.5℃之間，相對濕度在結霜區域下限與65%之間；低溫結霜區空氣溫度在-15℃~-5℃之間，相對濕度在65%~100%之間；輕霜區空氣溫度在-15℃~-5℃之間，相對濕度在結霜區域下限與65%之間。

根據上述判定方法，分析各典型城鎮供暖期室外逐時溫濕度下空氣源熱泵不同程度結霜的概率。各典型城鎮供暖期空氣源熱泵結霜特性分析見圖1-圖5 和表1。

表1 典型地區供暖期空氣源熱泵機組的結霜時間Table 1 Frosting time of Air Source Heat Pump Unit in Heating Season in the typical area

圖1 甘孜縣結霜特性分析Fig.1 Analysis of Frosting Characteristics in Ganzi County

圖2 理塘縣結霜特性分析Fig.2 Analysis of Frosting Characteristics in Litang County

圖3 紅原縣結霜特性分析Fig.3 Analysis of Frosting Characteristics in Hongyuan County

圖4 松潘縣結霜特性分析Fig.4 Analysis of Frosting Characteristics in Songpan County

圖5 西昌市結霜特性分析Fig.5 Analysis of Frosting Characteristics in Xichang City

從圖1-圖5 和表1 可以看出，各典型城鎮空氣源熱泵易結霜時間占比均較長，均在59%以上。甘孜約21%的時間為重結霜區，約50%的時間為一般結霜區；理塘約14%的時間為重結霜區，約54%的時間為一般結霜區；紅原約41%的時間為重結霜區，約50%的時間落在一般結霜區和低溫結霜區；松潘約28%的時間為重結霜區，約30%的時間為一般結霜區；西昌約55%的時間為重結霜區，約45%的時間為一般結霜區。

紅原和西昌相對濕度較大，重結霜區的占比較大，需慎用空氣源熱泵，確需使用空氣源熱泵時，應有較好的除霜控制技術和策略；甘孜、理塘、松潘地區，大部分時間也處于易結霜區，但因供暖期相對濕度較低，總體結霜程度比紅原、西昌地區輕，可使用空氣源熱泵機組。

同理還可以得出其他城鎮空氣源熱泵供暖結霜特性如圖6 所示。

圖6 其他城鎮供暖期空氣源熱泵機組結霜特性Fig.6 Analysis of Frosting Characteristics of Air Source Heat Pump Unit in Heating Season in other cities and towns

從圖6 可以看出，康定縣約80%時間處于易結霜模式，48%的時間為重結霜區，從結霜角度考慮，該地區供暖建筑慎用空氣源熱泵機組，確需使用空氣源熱泵時，應有較好的除霜控制技術和策略；馬爾康、色達、若爾蓋結霜幾率較高，但重結霜區占比較低，可采用空氣源熱泵機組；稻城結霜幾率較其他地方低，且多處于一般結霜區，較宜采用空氣源熱泵機組。

考慮機組運行的可靠性和節能性，在川西地區使用空氣源熱泵時一定注重除霜技術。

2 海拔高度對空氣源熱泵的影響

假設空氣為理想氣體，則海拔、大氣壓力、溫度、空氣密度的關系可表示為：

式中，H 為海拔高度，m；p 為海平面處的大氣壓強，kPa；p0為海拔H 處的大氣壓強，kPa；ρ為空氣密度，kg/m3；P 為大氣壓強，kPa；R 為氣體常數，取287；T 為空氣熱力學溫度，K；e 為空氣中的水汽壓，kPa。

式（1）~（2）可以看出空氣密度隨著海拔高度的升高和溫度的上升而減小。有文獻研究表明[6]，空氣密度的減小會降低空氣源熱泵蒸發器空氣側的表面換熱系數，空氣側的表面換熱系數的減小會引起蒸發器傳熱系數的顯著下降，從而影響空氣源熱泵性能系數。以常用的平直型翅片蒸發器的空氣源熱泵為例，當空氣受迫湍流換熱時，則空氣側表面傳熱系數h 為：

式（3）中，h 為空氣側表面換熱系數，W/(m2·K)；λ為導熱系數，W/(m·K)；ν為空氣流速，m/s；d 為蒸發器管徑，m；μ為空氣動力粘度，N·s/m2；ρ為空氣密度，kg/m3；s1為垂直空氣流動方向翅片間距，m；s2為沿空氣流動方向管間距，m；d3為翅根直徑，m；N 為管根數。

上述各參數中，d、s 等翅片結構形狀尺寸參數不隨海拔高度變化，λ、μ等空氣物性參數隨海拔高度變化不大，可忽略不計。

聯合式（1）~（3）可以得出，川西典型城鎮和其他城鎮海拔高度和溫度對空氣源熱泵空氣側表面換熱系數的影響，如表2（表中h0為海拔高度為0 米時的空氣源熱泵蒸發器空氣側表面換熱系數）和圖7 所示。

表2 海拔高度對各城鎮空氣源熱泵蒸發器空氣側表面換熱系數的影響Table 2 Effects of altitude on surface heat transfer coefficient of evaporator of Air Source Heat Pump in cities and towns

圖7 海拔高度對各城鎮空氣源熱泵蒸發器空氣側表面換熱系數的影響Fig.7 Effects of altitude on surface heat transfer coefficient of evaporator of Air Source Heat Pump in cities and towns

由表2 和圖7 可以看出海拔越高，蒸發器空氣側表面換熱系數降低的比例越大。甘孜、理塘、紅原、色達、稻城、若爾蓋等3000 米高海拔以上的地區蒸發器空氣側表面換熱系數約降低16%~19%，松潘、馬爾康、康定等2500 米海拔以上的地區蒸發器空氣側表面換熱系數約降低13%~14%，西昌地區蒸發器空氣側表面換熱系數約降低8%。

表3 各城鎮空氣源熱泵蒸發器側風量擴大倍數Table 3 Expansion multiple of blowing rate of evaporator of Air Source Heat Pump in cities and towns

從表3 可以看出，海拔3000 米以上的城鎮風量或風速擴大倍數均在1.5 以上，海拔越高，風量或風速擴大倍數越大。在川西地區使用空氣源熱泵供暖時，需對機組制熱量參數進行海拔高度修正后選擇，或對空氣源熱泵機組廠家提出風量（風速）的擴大修正要求。

3 干球溫度對空氣源熱泵的影響

空氣源熱泵在冬季隨著室外空氣溫度的降低，機組的制熱量也減少。以某品牌模塊式空氣源熱泵機組為例，機組的額定出水溫度45℃，冬季設計工況環境溫度為-15℃時機組性能參數修正值為0.5，要滿足《民用建筑供暖通風與空氣調節設計規范》和《公共建筑節能設計標準》空氣源熱泵機組COP 大于2 的要求，此時空氣源熱泵額定COP應大于4，而常規熱泵機組的額定COP 約3.5，為滿足《民用建筑供暖通風與空氣調節設計規范》和《公共建筑節能設計標準》的COP 要求，熱泵COP 大于2 的冬季設計工況環境溫度不能低于-13℃。

從表4 可以看出，若爾蓋、色達的供暖室外計算溫度在-13℃以下，供暖設計工況下空氣源熱泵COP 值已不滿足規范要求，此時建議采用低溫型空氣源熱泵，以同品牌空氣源熱泵為例，熱泵的冬季設計工況溫度為-15℃時，COP 均能大于2，大部分產品在冬季設計工況溫度為-20℃時COP 大于2，部分產品在冬季設計工況溫度為-25℃時COP 也大于2。在川西地區選用低溫空氣源熱泵時，還需考慮機組實際制熱量與熱負荷的供需平衡，當存在室外空氣溫度低至機組的供熱量少于需求量時，應設置相應的輔助熱源。

表4 各城鎮冬季供暖室外計算溫度Table 4 Outdoor calculated temperature of winter heating in cities and towns

4 綜合影響

在空氣源熱泵蒸發器空氣側保證空氣質量流量下，空氣源熱泵的冬季制熱量受到室外空氣溫度、濕度和機組本身的融霜性能的影響，在設計工況下的制熱量通常采用式（4）計算：

式（4）中，Q 為機組設計工況下的制熱量，kW；q 為產品標準工況下的制熱量，kW；K1為使用地區室外空調計算干球溫度修正系數，按產品樣本選取；K2為機組融霜修正系數，應根據生產廠家提供的數據修正，無數據時，可按每小時融霜一次取0.9，兩次取0.8。

以某品牌模塊式空氣源熱泵機組為例，機組的額定出水溫度45℃，在低溫下融霜間隔可做到每小時內一次，機組融霜修正系數可取0.9，結合產品非額定制熱工況下性能修正系數可得到空氣源熱泵機組制熱量綜合修正系數如表5 所示。

表5 各城鎮空氣源熱泵機組制熱量綜合修正系數Table 5 Comprehensive correction coefficient of the heating capacity of Air Source Heat Pump Unit in cities and towns

從表5 可以看出，除西昌外各城鎮的綜合修正系數均較小，均在0.7 以下，若爾蓋和色達甚至在0.5 以下，如果不考慮加大風量或風速來解決熱泵蒸發器空氣側空氣質量流量，修正系數還需加上空氣密度變化對制熱量的影響，總的修正系數會更小。因此，在川西地區使用空氣源熱泵機組時一定要注重制熱量的修正。

5 結論

（1）川西各城鎮空氣源熱泵易結霜時間占比均較長，均在59%以上。其中紅原、西昌、康定的重結霜區占比明顯比其他城鎮高，均在40%以上，部分達到50%以上，需慎用空氣源熱泵機組；甘孜、理塘、松潘、色達、馬爾康和若爾蓋重結霜區程度低的地區可使用空氣源熱泵機組；稻城空氣源熱泵供暖結霜幾率較其他地方低，且多處于一般結霜區，較宜采用空氣源熱泵機組。但考慮空氣源熱泵運行的可靠性和節能性，在川西地區使用空氣源熱泵機組時需注重除霜技術。

（2）海拔越高，空氣源熱泵室外空氣側盤管外表面換熱系數越低，相同機型的換熱量減小，為了保證制熱效果，需對空氣源熱泵制熱量參數進行海拔高度修正，或對空氣源熱泵廠家提出風量（風速）的擴大修正要求。當采用擴大風機風量或風速時，海拔3000 米以上的城鎮風量或風速擴大倍數均在1.5 以上。

（3）若爾蓋、色達的供暖室外計算溫度在-13℃以下，常規空氣源熱泵機組能效已不滿足規范要求，此時建議采用低溫型空氣源熱泵。在川西地區選用低溫空氣源熱泵時，還需考慮機組實際制熱量與熱負荷的供需平衡，當存在室外空氣溫度低至機組的供熱量少于需求量時，應設置相應的輔助熱源。

（4）在空氣源熱泵蒸發器空氣側保證空氣質量流量時，川西各城鎮的修正系數均較小，除西昌外均在0.7 以下，若爾蓋和色達甚至在0.5 以下；考慮空氣密度變化對制熱量的影響時，總的修正系數會更小。因此，在川西地區使用空氣源熱泵機組時一定要注重制熱量的修正。