不同成型方法對(duì)瀝青混合料路用性能和細(xì)觀結(jié)構(gòu)的影響

任天琦，張海濤，張雪芹，孫俊鋒

(東北林業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院，哈爾濱 150040)

0 引言

顆粒級(jí)配、瀝青用量、溫度和試件成型方式等多種因素影響瀝青混合料本身的力學(xué)性能和細(xì)觀結(jié)構(gòu)。不同成型方式使瀝青混合料的顆粒分布不同，進(jìn)而導(dǎo)致孔隙分布不同，使其性能產(chǎn)生變化。擊實(shí)成型方法是在瀝青混合料上層進(jìn)行沖擊，將試件壓實(shí)，但是這種方法往往導(dǎo)致其內(nèi)部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生破壞，而旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型方法能大量減少瀝青混合料在壓實(shí)過(guò)程中產(chǎn)生的集料破壞，并且提供更大的壓實(shí)功。因此，研究不同成型方法對(duì)瀝青混合料路用性能和空隙結(jié)構(gòu)的影響具有重要意義[1]。

旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的試件能夠較好地模擬實(shí)際路面的體積指標(biāo)[2]。易富等[3]認(rèn)為旋轉(zhuǎn)壓實(shí)方法更符合實(shí)際，并且旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型得到的瀝青混合料比馬歇爾擊實(shí)成型得到的瀝青混合料更加均勻。周杰等[4]以通遼—魯北公路作為實(shí)例，得出旋轉(zhuǎn)壓實(shí)得到的試件毛體積密度較大,空隙率和礦料間隙率較小，瀝青飽和度較大。柴金玲等[5]的試驗(yàn)結(jié)果表明旋轉(zhuǎn)壓實(shí)法成型的試件在高溫性能和抗水損壞能力上比較優(yōu)秀，謝銀博等[6]采用CT掃描技術(shù)確定了實(shí)驗(yàn)過(guò)程中的瀝青混合料的空隙內(nèi)部變化過(guò)程。顏川奇等[7]分析了面空隙平均周長(zhǎng)、面空隙等效半徑、面空隙數(shù)量、面空隙率間的區(qū)別與聯(lián)系,并對(duì)被掃描試件的空隙結(jié)構(gòu)進(jìn)行了三維重構(gòu)。楊瑞華等[8]認(rèn)為骨架密實(shí)型的SAC瀝青混合料采用SGC旋轉(zhuǎn)壓實(shí)100次成型設(shè)計(jì),會(huì)得到較好的綜合路用性能。何兆益等[9]認(rèn)為旋轉(zhuǎn)壓實(shí)可以通過(guò)控制次數(shù)來(lái)控制目標(biāo)壓實(shí)度。有關(guān)專(zhuān)家研究了不同的壓實(shí)方法對(duì)馬歇爾法和高性能瀝青路面(Superior Performing Asphalt Pavement，Superpave)法骨料級(jí)配的影響[10-15]，結(jié)果表明，雖然Superpave密實(shí)方法對(duì)級(jí)配的影響一般小于馬歇爾沖擊密實(shí)方法對(duì)級(jí)配的影響，但是這2種方法對(duì)粗、中、細(xì)集料的影響各不相同。馬歇爾壓實(shí)對(duì)粗骨料級(jí)配和細(xì)骨料級(jí)配的影響較大，Superpave壓實(shí)對(duì)細(xì)骨料級(jí)配的影響較大，但是兩者對(duì)中等骨料級(jí)配的影響都較小。

基于空隙參數(shù)特征對(duì)瀝青混合料路用性能的重要影響，本研究從力學(xué)性能和細(xì)觀結(jié)構(gòu)方面，分別對(duì)AC-16(粗集料最大公稱(chēng)粒徑為16 mm碎石的中粒式瀝青混凝土，級(jí)配連續(xù))、SUP-16(粗集料最大公稱(chēng)粒徑為16 mm碎石的中粒式瀝青混凝土，連續(xù)級(jí)配但有禁區(qū))和PAC-13(粗集料最大公稱(chēng)粒徑為13 mm碎石的瀝青混凝土，開(kāi)級(jí)配)的瀝青混合料進(jìn)行了馬歇爾擊實(shí)和旋轉(zhuǎn)壓實(shí)分析。采用空隙圖像識(shí)別(PCAS)和斷面掃描(Matlab)的圖像處理方法，計(jì)算得到其空隙參數(shù)。進(jìn)而比較分析2種成型方法下不同混合料類(lèi)型的路用性能和空隙參數(shù)的變化規(guī)律。以期為工程實(shí)踐和試驗(yàn)室壓實(shí)方法的選擇提供新的途徑和參考。

1 材料設(shè)計(jì)與試驗(yàn)方案

1.1 材料設(shè)計(jì)

1.1.1 瀝青

試驗(yàn)采用苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)改性瀝青(特1-C)，符合《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20—2011)，其技術(shù)指標(biāo)見(jiàn)表1。

表1 SBS改性瀝青(特1-C)的技術(shù)指標(biāo)

1.1.2 集料

試驗(yàn)中使用的集料均符合“《公路工程集料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E42—2005)”中瀝青混合料用粗、細(xì)集料的質(zhì)量技術(shù)要求。其具體技術(shù)指標(biāo)見(jiàn)表2。

表2 集料技術(shù)指標(biāo)Tab.2 Technical index of aggregate %

1.1.3 瀝青混合料的配合比設(shè)計(jì)

集料級(jí)配見(jiàn)表3。對(duì)AC-16、SUP-16、PAC-13瀝青混合料進(jìn)行配合比設(shè)計(jì)，其中，AC-16的最佳瀝青用量為5.0%[16]，SUP-16為4.7%，PAC-13為5.2%。

表3 集料級(jí)配(通過(guò)不同篩孔的質(zhì)量百分率)

1.2 試驗(yàn)方案

為了研究不同成型方法對(duì)瀝青混合料路用性能的影響，采用自行改裝的圓形車(chē)轍試驗(yàn)?zāi)＞遊17]，通過(guò)馬歇爾擊實(shí)和旋轉(zhuǎn)壓實(shí)2種成型方法，進(jìn)行瀝青混合料的配合比設(shè)計(jì)，并選取AC-16、SUP-16以及PAC-13瀝青混合料作為對(duì)比研究。試驗(yàn)裝置如圖1所示。其原理是在標(biāo)準(zhǔn)的車(chē)轍試驗(yàn)?zāi)＞呱蠞仓啵蛊渲虚g留下能放置旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件或擊實(shí)成型試件的空隙。待其凝結(jié)后，通過(guò)切割等手段將試件高度切割成與車(chē)轍模具相同的高度，再進(jìn)行相應(yīng)的車(chē)轍試驗(yàn)。試驗(yàn)前，試件AC-16和SUP-16的擊實(shí)次數(shù)為雙面75次，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)次數(shù)為100次；PAC-13的擊實(shí)次數(shù)為50次，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)次數(shù)為80次[11-12]。在試件成型過(guò)程中通過(guò)控制溫度等因素來(lái)確保只有成型方式這一變量。

圖1 車(chē)轍實(shí)驗(yàn)自制模具Fig.1 Rut test self-made mold

在試件成型后，通過(guò)高、低溫性能和水穩(wěn)定性能進(jìn)行路用性能的對(duì)比分析，研究2種成型方法之間的差異性。同時(shí)，對(duì)2種成型方式下的瀝青混合料試件進(jìn)行斷面掃描和空隙圖像識(shí)別(PCAS)，以混合料內(nèi)部空隙參數(shù)作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，分析不同成型方法對(duì)瀝青混合料空隙特征的影響。

2 結(jié)果與分析

2.1 不同成型方法對(duì)路用性能的影響

2.1.1 不同成型方法對(duì)瀝青混合料動(dòng)穩(wěn)定度的影響

車(chē)轍試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。由圖2可以看出，在瀝青混合料試件同一成型條件下，其動(dòng)穩(wěn)定度由大到小依次為：AC-16、SUP-16、PAC-13。旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的動(dòng)穩(wěn)定度均高于馬歇爾擊實(shí)成型試件，其中，AC-16旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的動(dòng)穩(wěn)定度較擊實(shí)成型試件提高了25%，SUP-16提高了21%，PAC-13提高了31%。這是因?yàn)樵跒r青混合料試件成型過(guò)程中，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)儀更加全面、多方位地將集料與瀝青結(jié)合起來(lái)，瀝青包裹集料后，兩者間的嵌合更加緊密，瀝青混合料的骨架更加密實(shí)，因此旋轉(zhuǎn)壓實(shí)條件下，瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性更好。

圖2 不同成型方法瀝青混合料的車(chē)轍試驗(yàn)結(jié)果Fig.2 Rutting test results of asphalt mixtures with different forming methods

2.1.2 不同成型方法對(duì)瀝青混合料低溫彎曲性能的影響

采用半圓彎曲試件測(cè)定瀝青混合料的低溫彎曲性能，彎曲試驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。由圖3可以看出，同一試件成型條件下，AC-16的低溫性能最好，SUP-16次之，PAC-13最差。這是因?yàn)锳C-16內(nèi)部充斥著大量的礦粉和瀝青，形成了膠漿，在低溫下具有較好的延展性，具有較大的抗彎拉強(qiáng)度和彎拉應(yīng)變。對(duì)于PAC結(jié)構(gòu)類(lèi)型而言，較多的空隙使其低溫性能有所降低。在2種瀝青混合料試件成型條件下，旋轉(zhuǎn)成型試件的抗彎拉強(qiáng)度均高于擊實(shí)成型試件。其中，AC-16旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的抗彎拉強(qiáng)度較擊實(shí)成型試件提高了40%，SUP-16提高了29%，PAC-13提高了53%。這是因?yàn)樾D(zhuǎn)壓實(shí)成型的方法，使得瀝青混合料集料與瀝青之間在成型時(shí)更加靠近，瀝青混合料的骨架比擊實(shí)成型的瀝青混合料骨架更加密實(shí)。因此在瀝青混合料的低溫性能上表現(xiàn)為抗彎拉強(qiáng)度更高。而對(duì)于排水瀝青混合料而言，不同的成型方式對(duì)其低溫性能影響更大。這是因?yàn)樵谕患?jí)配條件下，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的空隙更低,其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度更高，因此其低溫抗裂性更好。

圖3 不同成型方式瀝青混合料的低溫彎曲試驗(yàn)結(jié)果Fig.3 Low temperature bending test results of asphalt mixture with different forming methods

2.1.3 不同成型方法對(duì)瀝青混合料水穩(wěn)定性的影響

瀝青混合料浸水馬歇爾和凍融劈裂試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示。由圖4可以看出，同一試件成型條件下，AC-16和SUP-16的凍融劈裂強(qiáng)度比大于PAC-13。這是因?yàn)镻AC結(jié)構(gòu)類(lèi)型易遭受水損壞，而AC-16和SUP-16的密實(shí)度較高，不易遭受水損壞。2種試件成型條件下，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的凍融劈裂強(qiáng)度均高于擊實(shí)成型試件。其中，AC-16旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的凍融劈裂強(qiáng)度較擊實(shí)成型試件提高了4%，SUP-16提高了1.7%，PAC-13提高了7.5%。這是由于在旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的影響下，瀝青混合料內(nèi)部瀝青和集料相互之間的黏結(jié)比擊實(shí)成型條件的更強(qiáng)，骨架更加密實(shí)、緊湊，在瀝青混合料的水穩(wěn)定性上表現(xiàn)為劈裂強(qiáng)度更高。同時(shí)，對(duì)于排水瀝青混合料而言，在旋轉(zhuǎn)壓實(shí)的作用下，瀝青混合料之間的空隙更小，其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度更高，更加穩(wěn)定，因此其劈裂強(qiáng)度更好。

圖4 不同成型方式對(duì)凍融劈裂強(qiáng)度的影響

2.2 不同成型方法對(duì)細(xì)觀結(jié)構(gòu)特征的影響

2.2.1 數(shù)字圖像處理

將試驗(yàn)中制作的2種成型方式生成的瀝青混合料進(jìn)行豎向切割實(shí)驗(yàn)，得到瀝青混合料的縱斷面。再對(duì)縱斷面進(jìn)行掃描，獲得其縱向切面圖像。再用PCAS軟件對(duì)瀝青混合料縱斷面進(jìn)行孔隙識(shí)別。處理后的斷面空隙如圖5所示[17]。

圖5 PCAS處理前后斷面空隙圖Fig.5 Section void diagram before and after PCAS treatment

2.2.2 細(xì)觀結(jié)構(gòu)特征分析

(1)內(nèi)部空隙參數(shù)分析

瀝青混合料斷面細(xì)觀結(jié)構(gòu)的數(shù)字處理結(jié)果見(jiàn)表4。

表4 不同類(lèi)型試件的空隙率、空隙數(shù)量與面積空隙度Tab.4 Voidage, number of voids and area voidage of different types of specimens

空隙率數(shù)據(jù)分析表明，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的AC-16試件的空隙率比擊實(shí)成型的空隙率從4.25%減少到了3.51%；旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型SUP-16試件的空隙率比擊實(shí)成型的空隙率從4.69%減少到了4.09%；旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的PAC-13試件的空隙率比擊實(shí)成型的空隙率從20.83%減少到了19.35%。因而，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型方法可以在一定程度上降低混合料的空隙率。旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的AC-16、SUP-16和PAC-13試件的空隙數(shù)量相比擊實(shí)試件而言，其空隙數(shù)量從25、17和49個(gè)下降到了12、6和26個(gè)。所以，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型方式可以有效減少空隙數(shù)量。

面積空隙度是指空隙面積占總面積的百分?jǐn)?shù)，用來(lái)對(duì)縱斷面進(jìn)行分析。面積空隙度數(shù)據(jù)分析表明，對(duì)AC-16、SUP-16和PAC-13這3種級(jí)配來(lái)說(shuō)，擊實(shí)成型試件的面積空隙度從3.39%、3.71%和11.98%下降到了旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的1.92%、0.26%和3.36%，分別減少了1.47%、3.45%和8.62%。因此。旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型方式可以在縱斷面上有效地減小面積空隙度。

(2)空隙長(zhǎng)度、寬度分析

空隙的平均長(zhǎng)度和寬度是影響空隙的主要因素之一。空隙的形狀各種各樣，大致可以分為圓形和長(zhǎng)條形這2種類(lèi)型。對(duì)于長(zhǎng)條形空隙來(lái)說(shuō)，空隙的長(zhǎng)度和寬度就顯得至關(guān)重要。無(wú)論是瀝青混合料的橫向空隙還是豎向空隙，都會(huì)影響其本身的性能。空隙的長(zhǎng)度越長(zhǎng)，寬度越小，會(huì)導(dǎo)致其受力時(shí)產(chǎn)生的裂隙越大，瀝青混合料越容易開(kāi)裂，路用性能越差。通過(guò)對(duì)試件進(jìn)行PCAS處理后得到空隙的平均長(zhǎng)度和寬度，來(lái)分析2種成型方式的區(qū)別。不同級(jí)配的平均長(zhǎng)度與平均寬度如圖6所示。

圖6 不同級(jí)配空隙的平均長(zhǎng)度與平均寬度Fig.6 Average length and mean width of different grades

瀝青混合料的空隙長(zhǎng)度、寬度在一定程度上受成型方式的影響[19]。對(duì)AC-16、SUP-16和PAC-13這3種級(jí)配來(lái)說(shuō)，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)試件的平均長(zhǎng)度比擊實(shí)試件的平均長(zhǎng)度減小了11.33%、0.24%、20.49%，平均寬度減小了7.94%、1.54%、20.42%，見(jiàn)表5。從表5的數(shù)據(jù)和圖5中可以看出，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的瀝青混合料空隙比擊實(shí)成型的瀝青混合料少，并且旋轉(zhuǎn)壓實(shí)可以很明顯改善瀝青混合料的空隙情況。因此，對(duì)于瀝青混合料來(lái)說(shuō)，由于其成型方式的不同，導(dǎo)致其內(nèi)部空隙不同，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)試件由于在成型時(shí)更加緊實(shí)，相比較擊實(shí)試件而言其內(nèi)部空隙長(zhǎng)度、寬度更小，面積空隙度更低，抗破壞能力更強(qiáng)。

表5 擊實(shí)試件與旋轉(zhuǎn)壓實(shí)試件內(nèi)部空隙數(shù)據(jù)Tab.5 Internal void data of compacted and gyratory compacted specimens

(3)空隙面積、周長(zhǎng)分析

空隙的平均面積和周長(zhǎng)也是影響瀝青混合料微觀結(jié)構(gòu)的主要因素之一。對(duì)于圓形空隙來(lái)說(shuō)，周長(zhǎng)和面積是關(guān)鍵的影響因素。空隙面積越大，周長(zhǎng)越大，空隙越長(zhǎng)，進(jìn)而降低了瀝青混合料的顆粒內(nèi)部密集程度，在宏觀上就表現(xiàn)為更容易破裂。不同級(jí)配的平均面積與平均周長(zhǎng)如圖7所示。

圖7 不同級(jí)配的平均面積與平均周長(zhǎng)Fig.7 Mean area and average circumference of different grades

對(duì)AC-16、SUP-16和PAC-13這3種級(jí)配來(lái)說(shuō)，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的平均空隙面積分別比擊實(shí)成型的平均空隙面積減小了13.12%、15.81%、47.52%，平均周長(zhǎng)減小了12.21%、10.79%、16.01%，見(jiàn)表5。從表5的數(shù)據(jù)和圖5的斷面圖可以看出，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型方式可以明顯地改善試件中的空隙情況，無(wú)論是空隙周長(zhǎng)還是面積，相比擊實(shí)成型方式而言都大大減少，這可以表示旋轉(zhuǎn)壓實(shí)可以使試件內(nèi)部的集料分布得更加均勻。隨著空隙情況的改善，面積空隙度的下降，在宏觀上就表現(xiàn)為各項(xiàng)路用性能更強(qiáng)。

(4)空隙分形維數(shù)分析

分形維數(shù)是通過(guò)分形來(lái)表征不規(guī)則事物的內(nèi)在規(guī)律的程度，一般用來(lái)描述復(fù)雜形體的不規(guī)則性的量度，數(shù)值越小，則表示該物體的形狀越規(guī)則，數(shù)值越大，表明其形狀越復(fù)雜。其表達(dá)式為

lnP=C+ (D/2)×lnA。

式中：P表示形體周長(zhǎng)；A表示面積；C為常數(shù)；D為不規(guī)則圖形邊界線(xiàn)的分形維數(shù)[20]。

不同類(lèi)型試件的空隙分形維數(shù)如圖8所示。由圖8可以看出，無(wú)論是AC-16、SUP-16還是PAC-13試件，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的空隙分形維數(shù)都要比擊實(shí)成型試件的空隙分形維數(shù)要小。空隙分形維數(shù)小，則證明旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的空隙形狀更規(guī)則，內(nèi)部空隙更少，面積空隙度更低，更加密實(shí)，性能更強(qiáng)。分析其原因可能是因?yàn)樵谙嗤募?jí)配下，試件在成型過(guò)程中大粒徑顆粒先形成骨架，然后細(xì)集料在內(nèi)部壓實(shí)的作用下填充內(nèi)部空隙。旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的試件相對(duì)于擊實(shí)成型的試件來(lái)說(shuō)，在成型過(guò)程中由于底座會(huì)以一定角度旋轉(zhuǎn)，會(huì)使集料產(chǎn)生細(xì)微變化，整個(gè)試件既受豎直方向上的壓力也受水平方向上的剪力，使整個(gè)試件整體受力更加均勻，細(xì)集料能更好地填充內(nèi)部空隙。

圖8 不同級(jí)配的空隙分形維數(shù)Fig.8 Void fractal dimension of different grades

(5)整體空隙結(jié)構(gòu)分析

根據(jù)圖5的斷面圖，通過(guò)軟件分析可以得到不同試件的內(nèi)部空隙數(shù)據(jù)(表5)。從而可以看出，無(wú)論是馬歇爾擊實(shí)試件還是旋轉(zhuǎn)壓實(shí)試件，上側(cè)下側(cè)的空隙都要比中間的空隙多，呈現(xiàn)中間少上下多的分布形式。另外旋轉(zhuǎn)壓實(shí)試件的空隙明顯要更加均勻，而馬歇爾擊實(shí)試件空隙形狀更不規(guī)則，孔隙更多。究其原因，可能是因?yàn)轳R歇爾擊實(shí)試件在從松散到緊實(shí)的過(guò)程中，先形成了外部骨架，然后在內(nèi)部細(xì)集料填充進(jìn)去，所以會(huì)導(dǎo)致內(nèi)部空隙分布不均勻，空隙較多。而旋轉(zhuǎn)壓實(shí)試件在形成過(guò)程中由于旋轉(zhuǎn)的作用，導(dǎo)致在形成過(guò)程中細(xì)集料填充與骨架成型同時(shí)進(jìn)行，使得內(nèi)部空隙更加均勻，空隙更少。

旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的瀝青混合料有著相對(duì)于擊實(shí)成型的瀝青混合料更加穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)。這是因?yàn)閾魧?shí)成型的瀝青混合料在擊實(shí)成型時(shí)只是簡(jiǎn)單地將瀝青混合料上下壓實(shí)，在壓實(shí)過(guò)程中，集料相互之間的位置已經(jīng)基本固定，導(dǎo)致?lián)魧?shí)時(shí)除了將粗集料擊碎以外，不會(huì)產(chǎn)生位置間的相互移動(dòng)。而旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的瀝青混合料在成型時(shí)，由于旋轉(zhuǎn)壓實(shí)儀內(nèi)部的底座在實(shí)驗(yàn)時(shí)會(huì)以一定的角度進(jìn)行旋轉(zhuǎn)，因此會(huì)導(dǎo)致在集料相互擠壓過(guò)程中產(chǎn)生微小的相對(duì)移動(dòng)，使集料相互之間發(fā)生細(xì)小的位移變化，從而形成更加密實(shí)的結(jié)構(gòu)。在圖5中不同成型方式的斷面掃描圖中可以看出來(lái)，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的空隙數(shù)量比擊實(shí)成型試件的空隙數(shù)量少得多。

3 結(jié)論

(1)不同成型方法對(duì)瀝青混合料路用性能有著明顯的影響。無(wú)論是試件AC-16、SUP-16，還是試件PAC-13，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型試件的高溫性能、低溫性能和水穩(wěn)定性能都比擊實(shí)成型試件更好。相對(duì)于擊實(shí)成型試件而言，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)試件斷面的空隙更少、結(jié)構(gòu)更密實(shí)、密度更大，水分更難以進(jìn)入瀝青混合料空隙中，從而增大了瀝青混合料的強(qiáng)度和集料的黏結(jié)性。

(2)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)可以明顯改善瀝青混合料的空隙情況。相比較擊實(shí)成型試件來(lái)說(shuō)，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)試件的各個(gè)斷面空隙數(shù)據(jù)均有不同程度的減小，對(duì)于多孔瀝青混合料來(lái)說(shuō)更為明顯。

(3)對(duì)AC-16、SUP-16和PAC-13瀝青混合料試件來(lái)說(shuō)，擊實(shí)和旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的瀝青混合料空隙都呈現(xiàn)出中間少、上下多的分布形式，并且旋轉(zhuǎn)壓實(shí)使瀝青混合料內(nèi)部空隙更加均勻，空隙率相對(duì)更少。旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型可以改善瀝青混合料內(nèi)部的空隙分布，無(wú)論是密集配瀝青混合料還是多孔瀝青混合料，其內(nèi)部的空隙都有明顯的減少，并且對(duì)多孔瀝青混合料的影響相對(duì)來(lái)說(shuō)比較大。

(4)細(xì)觀結(jié)構(gòu)的研究結(jié)果表明，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型的瀝青混合料試件在壓實(shí)過(guò)程中，會(huì)因?yàn)樾D(zhuǎn)而產(chǎn)生錯(cuò)動(dòng)，從而導(dǎo)致集料分布更加均勻，空隙更加合理，結(jié)構(gòu)更加穩(wěn)定。因此，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)試件的路用性能比擊實(shí)成型試件的路用性能好。