曲軸搬運機械裝置夾持機構設計

張 驊

（山西省太原市西山建筑集團有限公司礦建分公司， 山西 太原 030000）

引言

曲軸搬運機械裝置是模仿人的行動的一部分,基于給定的需求計劃，跟蹤并實施機器人機制以用于自動捕獲、處理或操作。它取代了人們在氣體和輻射等惡劣環境中的正常工作，越來越多地用于煤炭的開采、運輸等環節。夾持機構作為搬運機械的重要部件，是直接接觸供給夾緊的工件[1]。為了滿足和供應工業上的需求，各種類型的機械式夾持器應運而生，常用的夾持器有連桿杠桿式夾持器、楔塊杠桿式夾持器、滑槽杠桿式夾持器、齒輪齒條連桿式夾持器。本次設計以采用齒輪和齒條式結構的夾持器為例，該夾持器主要是由一個齒輪和另外一個齒條所組成，如果一個齒條向下運動時，夾持器就會松動，反之，夾持器就會夾緊。因為此類夾持器的夾緊應力較高，一些比較重的東西也都能被夾住，具有較強的通用性，能夠充分地滿足大多數工業設計中的需要[2-3]。

1 夾持機構設計

設計應遵循下列原則：首先要在充分了解和分析所設計的裝置的需求上，設計最合理的夾取工序和操作流程以及工藝方法，使其滿足提出的設計要求和功能要求，并且盡可能地節省時間和節省能源；明確同時操作的工件的形狀和材料特性, 確定適當的把持方法和定位方法。定位方法和夾取方法力求做到能夠可靠精確地夾取工件；根據上述的工作確定控制方法和控制邏輯，實現裝置的控制和自動化。

1.1 夾持機構的結構方案

最一般的夾緊類型通常有2 種：多指型、雙手類型。夾取工件分為2 種：模擬人類手指的運動、以手指為支點變換，可以分為2 個點的移動和直接（或變換）這2 種。兩個手指是支點，兩個支點之間的距離將無限縮小，從而導致手指旋轉。如果旋轉手指無限長，則它們會移動。手指變形角度小，結構簡單，制作方便，應用廣泛。移動式應用相對較小，結構復雜，手指不能影響其軸線位置，可適應直徑的變化。本設計采用兩種夾緊方式，如圖1 所示。

圖1 夾持機構的結構方案

夾緊機構采用雙手指夾，現有的電位計油缸和液壓缸采用夾緊方式，也采用機械傳動機構。由于空間限制和經濟原因，采用機械傳動。電源是步進馬達。步進電機的輸出軸和一個偏心盤相連接。通過偏心盤的轉動，帶動夾持夾爪繞著中心旋轉，從而夾緊或者松開。其中彈簧機構的作用是在勾爪夾緊后需要松開時，偏心盤轉動，使得夾持夾爪回位，松開曲軸。連接軸將固定外殼和夾持夾爪固定在一起，并且使得夾持夾爪可以繞著連接軸轉動。詳見圖2。

圖2 夾持機構驅動方案

1.2 設計時考慮的幾個問題

1.2.1 具有足夠的握力（即夾緊力）

此外，在夾緊機構的設計中，除了工件的重量外，還必須考慮在驅動或操作過程中產生的慣性力和振動，以防止工件松動或下落。

1.2.2 手指間應具有一定的開閉角

將兩根手指的兩個極端位置的開閉角度稱為手指的開閉角度。手指的打開/關閉角度確保工件的平穩進出，并且在工件的不同直徑時必須考慮工件的直徑?？梢源蜷_或關閉手指類型。

1.2.3 保證工件準確定位

為了保持手指和工件之間的相對位置較為精確，必須根據所捕獲的工件的形狀來選擇手指的形狀。例如，環表示可用于以曲軸為中心自動定位的工件。

1.2.4 具有足夠的強度和剛度

除了工件的反作用力之外，它還影響機械過程中的慣性運動和振動，但是需要足夠的強度和剛度以防止斷裂和彎曲變形。手腕主手中心的構造緊湊，重量輕，能夠減少手腕轉矩。

紹圣元年山谷所作詩文亦多禪語，張耒《贈無咎以“即見君子，云胡不喜”為韻》為證：“黃子少年時，風流勝春柳。中年一缽飯，萬事寒木朽。室有僧對談，房無妾侍帚?！保ㄞD引自龍延《黃庭堅早期禪學源流論考》，《重慶郵電學院學報·社會科學版》，2003年第5期）

2 計算分析

2.1 手指夾緊機構的設計

2.1.1 手指夾緊機構載荷的計算

手指的夾緊力對于整個機械裝置的穩定和夾持的可靠性有嚴重的影響，是設計手部結構主要需要考慮的因素。需要夾緊力以確保工件移動期間工件的重力和移動期間的慣性載荷以穩定工件的運動。手指對工件的夾緊力FN計算：

式中：K1為安全率，通常為1.2～2.0；K2為工件條件系數主要考慮慣性力的影響；g 為重力加速度；a 為承載工件時重力方向的最大上升加速度；vmax為工作轉移期間重力方向的最大增加率，取0.07 m/s；t響為當系統達到最大速度時，通常會采取0.3～0.5 s；K3為方位系數根據手指或工件的形狀、手指或工件的位置而被選擇K3=0.9～1.1；G 為捕獲工件所的重力，N。

將相關數據代入式（1）可得：FN≥160 N。

手指夾緊由電機驅動偏心輪實現，則驅動電機的所受的載荷為：F夾緊=160 N。

2.1.2 手臂俯仰機構載荷的計算

設計的機械手臂在實際的運動過程中會存在由原點位置變化到極限位置仰角θ2并且回復原位的過程，在這過程中，存在加速度，在加速度達到最大時，鉸接活塞桿的載荷F俯仰通過計算得到的力此時（即俯仰驅動電機驅動力）達到最大。在實驗觀測和計算的基礎上，可以得到垂直方向的最大速度v=0.07 m/s，持續時間是t=0.1 s，由于該過程不是均勻運動，因此最大驅動扭矩大于理論平均值，通常是平均值的1.3 倍。然后變槳驅動電機負載：

將相關數據代入式（2）得：F俯仰=151.06 N。

2.1.3 手腕擺動機構載荷力矩的計算

該設計由步進電機實現。氣缸蓋通過法蘭連接到臂活塞桿，結構如圖3 所示。

圖3 手部結構簡圖

機械臂手腕轉動是需要驅動源進行驅動，在這里這個驅動源的驅動力的大小通過手指抓取工件的慣性力和在回轉部位的摩擦力進行計算。如果繞其軸心轉動，則在起動過程中不是均勻的運動，因此最大驅動轉矩比理論上平均值稍大，在計算時一般為1.3 倍。而且傳動過程中也存在機械損失、齒輪傳動的機械效率ηm（0.9～0.99），驅動力矩按下式計算：

式中：Tf為摩擦力矩（包括各支承處的摩擦力矩），N·m；Ta為起動時慣性力矩，N·m；J 為臂相對于旋轉軸的慣性矩，N·m；Δω 為速度變化量，rad/s；Δt 為所需的驅動時間或制動器旋轉時間，通常為0.1～0.5 s。輕負載低速運動部件取較小的值，重負荷高速部件取較大的值,行走機器通常采用=0.5～1.5 m/s。

將相關數據代入式（3）可得：Tf=0；Ta=（20.26+3.2）×=23.26 N·m；T手腕=31.8 N·m。

2.1.4 機身擺動機構載荷力矩的計算

機身的擺動部位的驅動轉矩必須按照最初起動時的慣性力矩和不能繞反轉展開部件移動的摩擦轉矩而停止。在轉動時，在起動過程中，不是均勻加速的狀態，因為實際的最大驅動轉矩大于理論平均值，所以這里取1.3 倍。在傳輸過程中也存在損失，考慮到錐齒輪的機械效率ηm（0.9～0.99），驅動扭矩計算如下：

在計較臂部部件的轉動的慣量時，可將外形復雜的零件簡化為幾個外形簡易的零件，這需要簡單部件的慣性運動。在零的情況下在手臂的伸縮運動方向的軸向尺寸和距離對旋轉軸的重心比沒有超過一半的情況下，一般能夠將其作為質點計算，由此，能夠使計算的誤差不超過5%。

將相應數據代入式（4）計算得出以下結果：Tf=0；=232.6 N·m；T手臂=318.3N·m。

2.2 檢測機構設計

在本設計中，底部旋轉運動對整個轉運過程十分關鍵，尤其是旋轉運動的精度直接影響到曲軸是否能準確地被運送到沖壓設備正下方。因此在底部旋轉部件上安裝了相關的檢測傳感器。分別為兩個磁感應開關，兩個接觸開關。

在轉運機運行過程中，各部件的運行位置需要被及時地反饋給控制系統。當檢測位置到達系統預設值時，部件停止運動或者進行下一動作。根據機械部分的行程可柔性調節預設值，以滿足不同的工況要求。

3 結語

本次設計中，曲軸搬運機械裝置夾持機構設計取得了一定的進展，相對于專用機械手，這種通用機械手可應用的范圍更加廣泛。當然設計上還存在一些不足，由于沒有很具體地考慮實際生產的需要，所以設計的方案有可能不太適合于實際生產，還需要在實踐中進行完善和改進。