溫度對馬氏體和鐵素體晶格常數(shù)影響規(guī)律*

2022-05-26 09:19:38齊海東王晶3陳中軍吳忠華宋西平

物理學報 2022年9期

齊海東王晶3) 陳中軍吳忠華宋西平?

1)(北京科技大學新金屬材料國家重點實驗室,北京 100083)

2)(中國科學院高能物理研究所,北京同步輻射裝置,北京 100049)

3)(中國核動力研究設計院,成都 610213)

采用同步輻射技術研究了溫度對馬氏體和鐵素體晶格常數(shù)的影響規(guī)律.研究結果表明,馬氏體和鐵素體的晶格常數(shù)均隨著溫度的升高而逐漸增大,但馬氏體的衍射峰有分峰現(xiàn)象,而鐵素體的衍射峰沒有分峰現(xiàn)象.對馬氏體的{110}和{200}衍射峰進行分峰處理,得到馬氏體晶格常數(shù)a 和c 隨溫度升高逐漸增大,但晶格常數(shù)a 的增大速度要大于c 的速度,即馬氏體的正方度逐漸降低.當溫度升至500 ℃時,馬氏體正方度c/a=1.鐵素體的晶格常數(shù)隨溫度的變化規(guī)律與馬氏體晶格常數(shù)a 的基本相同,而與馬氏體晶格常數(shù)c 的明顯不同,表明了溫度對馬氏體晶格常數(shù)的影響本質.除此以外,通過對同步輻射數(shù)據(jù)的分析,建立了馬氏體和鐵素體晶格常數(shù)隨溫度變化的數(shù)值方程.

1 引言

1895 年,法國學者Osmond[1]為紀念德國冶金學家Adolph Martens,將鋼鐵材料經(jīng)淬火后得到的顯微組織命名為馬氏體.迄今為止,關于馬氏體的研究已經(jīng)深入到材料研究的各個領域,比如鋼鐵材料中的低碳馬氏體、高碳馬氏體、隱晶馬氏體以及有色金屬中的熱彈馬氏體等.有關馬氏體微結構方面的研究也不斷取得新進展,研究內容涉及不同條件下位錯、孿晶和晶格常數(shù)的變化規(guī)律[2?4].在馬氏體晶格常數(shù)研究方面,碳含量對馬氏體晶格常數(shù)有著顯著的影響[5?8].最早在1928 年,Kurdjumov等采用X 射線衍射的方法研究了馬氏體中碳含量對晶格常數(shù)的影響,并給出馬氏體晶格常數(shù)與碳含量之間的定量關系[9,10]:

式中p為高溫奧氏體的碳含量;a0為體心立方α-Fe的晶格常數(shù);α,β,γ為實驗參數(shù),分別為0.116 ±0.002,0.013±0.002 和0.046±0.001.1990 年,Cheng等[11]收集了大量不同碳含量下的馬氏體晶格常數(shù)的數(shù)據(jù),并在兩者間建立了碳含量適用范圍更廣、更可靠的關系式.劉曉和康沫狂[12]于2000 年采用X 射線衍射的方法測定了不同碳含量的馬氏體的晶格常數(shù),通過對衍射峰分峰處理得到了馬氏體點陣常數(shù)與碳含量p(0.18%

2007 年,Becquart 等[13]基于嵌入原子勢方法和從頭算算法模擬了馬氏體中碳原子對晶格常數(shù)的影響.模擬結果表明,馬氏體晶格常數(shù)與碳含量之間呈現(xiàn)良好的線性關系,隨著馬氏體中碳含量的增大,晶格常數(shù)c逐漸增大,a逐漸減小.Becquart等[13]將模擬得到的不同碳含量下馬氏體的晶格常數(shù)與Cheng 等[11]的結果相比較,發(fā)現(xiàn)不同碳含量下模擬得到的a的數(shù)值與Cheng 等的結果相一致,而c的數(shù)值要略低于Cheng 等的結果.2017 年,Chentouf 等[14]基于第一性原理中的密度泛函理論,模擬了馬氏體晶格常數(shù)與碳含量之間的關系,擬合結果顯示,馬氏體的晶格常數(shù)與碳含量之間存在良好的線性變化關系.Chentouf 等[14]將模擬的結果與Cheng 等[11]和Becquart 等[13]得到的結果進行比較,結果顯示,Chentouf 等的模擬結果與Cheng 等得到的結果十分相近,與Becquart 等模擬得到的結果略有差別.

除了碳含量外,溫度也是影響碳鋼馬氏體晶格常數(shù)的重要因素.1980 年,Chen 和Winchell[15]通過X 射線衍射研究了溫度對Fe-Ni-C 合金中馬氏體晶格常數(shù)的影響,發(fā)現(xiàn)隨著溫度的變化,晶格常數(shù)c發(fā)生了顯著變化,但晶格參數(shù)a和b變化的不明顯.然而,他們認為馬氏體在高溫下會發(fā)生再取向,無法建立晶格常數(shù)和溫度之間的定量關系.2006 年,Rammo 和Abdulah[16]基于1)馬氏體為體心立方結構,2)空位濃度是影響高溫下馬氏體晶格常數(shù)變化的重要因素這兩個假設,提出了一種用于預測溫度對馬氏體晶格常數(shù)影響的數(shù)學模型:

式中,Δa表示晶格參數(shù)的變化量,α表示馬氏體的熱膨脹系數(shù),ΔT表示溫度的升高量,Cv表示晶格中的空位濃度,a0表示原始晶格常數(shù).然而,(3)式目前還沒有經(jīng)過實驗驗證.2020 年,Wang 等[17]通過中子衍射研究了奧氏體向馬氏體轉變過程中晶格參數(shù)的變化,發(fā)現(xiàn)剛生成馬氏體呈現(xiàn)體心正方結構,但其正方度(c/a)隨著時間的推移迅速降低.然而,他們沒有指出在這個過程中c和a各自是如何變化的.

目前采用實驗的方法來研究溫度對馬氏體晶格常數(shù)的影響還鮮有報道.同步輻射技術具有高強度、高亮度、光譜連續(xù)、頻譜范圍廣、準直性好等優(yōu)點[18,19],相比于傳統(tǒng)X 射線衍射技術,同步輻射技術更適用于測算馬氏體的晶格常數(shù).本文擬采用同步輻射技術研究溫度對馬氏體和鐵素體晶格常數(shù)的影響,特別是溫度對馬氏體晶格常數(shù)c和a各自的影響規(guī)律,并結合實驗數(shù)據(jù)推導馬氏體和鐵素體晶格常數(shù)隨溫度變化的函數(shù)解析式,為馬氏體和鐵素體材料的研究提供依據(jù)和參考.

2 實驗

2.1 試樣制備

實驗所用熱模鋼為購買來的商業(yè)用鋼(牌號為H13),其化學成分為 C(0.35%—0.45%,質量分數(shù),后同),Si(0.60%—1.30%),Mn(0.20%—0.60%),Cr(4.50%—5.50%),Mo(1.00%—1.80%),以及V(0.80%—1.50%).通過對熱模鋼進行淬火得到馬氏體,熱模鋼的淬火工藝采用感應加熱,使材料溫度快速加熱至1050 ℃,保溫150 s,然后油淬.通過對淬火鋼進行回火處理得到鐵素體,回火工藝為淬火后的材料加熱至580 ℃,保溫2 h,然后空冷.

2.2 測試方法

采用北京同步輻射光源(BSRF)4B9A 線站對熱作模具鋼進行變溫同步輻射衍射實驗.4B9A線站裝置主要由樣品臺、同步輻射入射束以及Mythen 探測器組成,其中,4B9A 光束所采用的光源能量為8049.4285 eV,波長為0.15403 nm;Mythen 探測器由24 個模塊構成,每個模塊由1280像素組成,共計30720 像素,總共覆蓋120°的2θ角度范圍,可用于馬氏體衍射全譜的同時測量.每個像素對應的角度(2θ)范圍約0.004°.實驗采用Anton Paar 加熱爐,加熱溫度范圍:室溫—1600 ℃.試驗時,同步輻射的實驗溫度分別為25,200,400,500,600,650,700 ℃.晶格常數(shù)測試采用步進式掃描,掃描角度為43°—46°,62°—66°,步長為0.005°,計數(shù)為200000.為確定鐵素體-奧氏體轉變溫度,本實驗還進行了40—100°的連續(xù)掃描,掃描速度為6 (°)/min.同步輻射衍射的試樣尺寸見圖1.

圖1 同步輻射衍射試樣尺寸圖Fig.1.Dimension of samples for synchrotron radiation diffraction.

3 實驗結果

3.1 溫度對馬氏體晶格常數(shù)的影響

圖2(a)和圖2(b)是不同溫度下馬氏體{110}和{200}晶面的衍射圖譜.由圖2 可知,隨著溫度的升高,馬氏體{110},{200}晶面衍射峰逐漸向低角度偏移,說明其晶面間距增大,相應的晶格常數(shù)也增大.由圖2 還可看出,當溫度等于或低于400 ℃時,{110},{200}晶面衍射峰出現(xiàn)了分峰現(xiàn)象,即α-Fe 的{110}晶面衍射峰分裂為(101)和(110)兩個晶面對應的衍射峰,{200}晶面衍射峰分裂為(002)和(200)兩個晶面對應的衍射峰,而當溫度高于400 ℃后,這種分峰現(xiàn)象消失.這種現(xiàn)象與馬氏體的正方度有關.這是因為當溫度不高于400 ℃時,馬氏體的晶體結構為體心正方,晶格常數(shù)a和c不相等,使得(110)和(101),以及(002)和(200)晶面間距不再相等,相應地在其原來的衍射峰位置附近就會出現(xiàn)兩個衍射峰,即發(fā)生了衍射峰的分峰現(xiàn)象[8,12,20].當溫度高于400 ℃時,馬氏體的晶體結構轉變?yōu)轶w心立方,此時晶格常數(shù)a和c相等[21,22],使得(110)和(101),以及(002)和(200)晶面間距相等,未出現(xiàn)衍射峰的分峰現(xiàn)象.

為了求得溫度不高于400 ℃時馬氏體的晶格常數(shù)a與c,需要對不同溫度下的衍射峰進行分峰處理,即采用PeakFit v4 軟件對馬氏體的{110}(或{200})晶面的衍射峰進行分峰處理,以得到相應的(110)及(101)晶面對應的衍射角(或(200)及(002)晶面對應的衍射角).圖3(a)和圖3(b)分別為溫度400 ℃時,{110}和{200}晶面衍射峰分峰處理過程圖.從圖3 可以看出,(110)及(101)晶面對應的衍射角分別為44.23°和44.21°,(200)及(002)晶面對應的衍射角分別為64.33°和64.14°.由于(200)及(002)衍射角相差0.19°,而(110)及(101)衍射角相差0.02°,所以{110}晶面的分峰現(xiàn)象沒有{200}晶面顯著.

利用布拉格方程,2dsinθ=nλ,當知道馬氏體(110)和(101)晶面對應的衍射角2θ值時,就可以求得晶面間距d(110)和d(101).再根據(jù)四方點陣的晶面間距公式[23]((4)式),求出體心正方馬氏體的晶格常數(shù)a1和c1.

式中,h,k,l為晶面指數(shù);a1,c1為體心正方馬氏體的晶格常數(shù).同理,也可以由(200)和(002)晶面的衍射角求出相應的a2和c2的晶格常數(shù).

當溫度高于400 ℃時,晶格常數(shù)a與c相等.根據(jù)立方點陣的晶面間距公式[24]((5)式),可分別求出體心立方{110}及{200}晶面晶格常數(shù)a3和a4.

對25,200 及400 ℃下的{110}及{200}衍射峰進行分峰處理,得到相應的不同晶面的衍射角,然后再根據(jù)(4)式計算出相應的晶格常數(shù),其結果見表1.表1 還包含有400 ℃以上時立方晶格常數(shù)a3和a4的變化值.可以看出,當溫度不高于400 ℃時,隨著溫度的升高,馬氏體的正方度c/a逐漸降低.

表1 不同溫度下馬氏體的晶格常數(shù)和正方度Table 1. Lattice constant and squareness of martensite at different temperatures.

為定量描述馬氏體的晶格常數(shù)隨溫度變化關系,對不同溫度下馬氏體的晶格常數(shù)數(shù)據(jù)進行線性回歸擬合處理,得到a-T,c-T關系曲線,如圖4 所示.由圖4 可以看出,隨著溫度的升高,馬氏體的晶格常數(shù)a和c均逐漸增大,但晶格常數(shù)a隨溫度增大的速率大于c.

圖4 不同溫度下馬氏體的晶格常數(shù) (a) {110}晶面;(b) {200}晶面Fig.4.Lattice constants of martensite at different temperatures:(a) {110} crystal planes;(b) {200} crystal planes.

通過線性擬合得到晶格常數(shù)隨溫度變化的規(guī)律方程,對于{110}晶面:

對于{200}晶面:

3.2 溫度對鐵素體晶格常數(shù)的影響

經(jīng)過回火處理后,伴隨著馬氏體中碳的析出,基體由馬氏體轉變?yōu)殍F素體,其晶體結構也由體心正方轉變?yōu)轶w心立方,相應的其衍射晶面不會再出現(xiàn)分峰現(xiàn)象,這樣就可以精確地測定不同溫度下鐵素體的晶格常數(shù).圖5 是400 ℃時淬火和回火狀態(tài)下熱模鋼中{200}晶面衍射的對比圖,可以看出,回火態(tài)熱模鋼的{200}晶面衍射峰確實不存在明顯的分峰現(xiàn)象.

圖5 400 ℃時淬火態(tài)和回火態(tài)鋼{200}晶面的衍射譜Fig.5.Diffraction patterns of (200) crystal plane in quenched and tempered steel at 400 ℃.

圖6 為不同溫度下回火態(tài)熱模鋼的同步輻射衍射圖譜.可以看出,隨著溫度的升高,回火態(tài)鋼中鐵素體的(110),(200),(211)等晶面衍射峰向低角度方向移動,說明其晶格常數(shù)增大.同時由圖6還可以看出,回火態(tài)鋼在600 ℃以上時出現(xiàn)奧氏體相,即有奧氏體轉變發(fā)生.

圖6 不同溫度下回火態(tài)鋼的衍射譜Fig.6.Diffraction patterns of tempered steel at different temperatures.

為了得到不同溫度下鐵素體晶格常數(shù)以及奧氏體晶格常數(shù),首先對不同溫度下各個衍射晶面所對應的晶格常數(shù)進行計算,然后再根據(jù)Nelson 公式((10)式)進行外推處理,如圖7(a)和圖7(b)所示,得到不同溫度下各個衍射晶面外推的晶格常數(shù),結果見表2 所列,最后再對表2 的數(shù)據(jù)進行線性擬合,得到鐵素體和奧氏體的晶格常數(shù)隨溫度變化的關系曲線,如圖7(c).對應的關系式見(11)式和(12) 式.

表2 不同溫度下回火態(tài)鋼的晶格常數(shù)Table 2. Lattice constants of tempered steel at different temperatures.

圖7 回火態(tài)鋼中晶格常數(shù)隨溫度的變化 (a) aF-f(θ)外推曲線;(b) aA-f(θ)外推曲線;(c)不同溫度下回火態(tài)鋼的晶格常數(shù)Fig.7.Variation of lattice constant in tempered steel with temperatures (a) aF-f(θ) extrapolation curve;(b) aA-f(θ) extrapolation curve;(c) lattice constants of tempered steel at different temperatures.

4 分析討論

由圖4 可以看出,隨著溫度的升高,馬氏體晶格常數(shù)a和c均逐漸增大,但a的增大速度要大于c的增大速度.之所以產(chǎn)生上述差別,主要與碳的析出方式有關.當溫度升高時,晶格內原子的熱運動加劇,導致其點陣發(fā)生膨脹,由于馬氏體具有各向同性,所以其晶格常數(shù)a,c 均勻增大.但同時,隨著溫度的升高,馬氏體晶格中過飽和的碳原子會向外脫溶[25,26].碳的脫固溶會導致馬氏體晶格常數(shù)c的減小和a的增大[11].綜合溫度和碳的脫固溶兩個方面的影響,隨著溫度的升高,晶格常數(shù)a的增大速度要大于c的增大速度.

將圖4 和圖7(c)的數(shù)據(jù)進行對比,見圖8.可以看出,當溫度小于500 ℃時,a(ferrite)-T曲線的斜率與a(martensite)-T曲線的斜率基本相同,而與c(martensite)-T的明顯不同,說明鐵素體晶格常數(shù)隨溫度的變化速率與馬氏體晶格常數(shù)a的變化速率相近,而與馬氏體晶格常數(shù)c的變化速率明顯不同.這一結果表明,溫度對馬氏體晶格常數(shù)的影響本質主要體現(xiàn)在晶格常數(shù)c的變化,即溫度影響了碳在八面體間隙(平行于c軸分布)中的固溶度.