彈力復合絲鏤空仿麻織物的設計與生產

佟 昀

(江蘇工程職業技術學院，江蘇 南通 226007)

當前，快速發展的新型合成纖維可仿絲綢、仿棉、仿毛[1]、仿麻、仿毛皮等。利用彈力復合絲開發的面料融合羊毛織物彈力和麻織物干爽特征于一體，其鏤空效應適合春夏季女裝面料。彈力復合絲(Composite elastic yarn，CEY)采用2種不同成分的多元聚酯纖維，運用復合技術施加特殊卷曲再進行加彈，經熱定形復合紡絲而成。彈力復合絲的彈力一定程度上被復絲紡絲時形成的結構束縛，使之張弛有度，兼顧了回彈性、蓬松性以及結構穩定性，不會出現氨綸包芯紗或者氨綸包覆紗織物織造時容易出現“露芯絲、赤膊絲”[2]的現象，以及彈力織物幅縮率不易控制、后整理不耐氯漂、不好定形、彈性不穩定、容易起泡、彈性過剩的問題，是繼各種四面彈織物(SPH、SSY)的又一新穎彈力長絲。

本文利用CEY開發彈力仿麻產品，利用復合絲蓬松、長絲間有孔隙，能形成芯吸效應的特征，生產導濕特性的彈力仿麻春夏女裝面料，消除了天然麻織物無彈性、懸垂性差，刺癢感、紙張感強的缺陷，具有麻織物干爽透氣[3]特性，穿著舒適、質地挺括、抗皺免燙，兼具絲綢的垂感、羊毛織物身骨[4]、活絡(彈跳性)風格[5]，剛柔并濟，兼具絲、麻、羊毛織物的功能特征，具有“柔、彈、挺、透、爽”的風格。通過經緯合理配置，使得透孔區孔隙清晰，形成鏤空的外觀效應[6-7]，織物外觀新穎美觀，彰顯女性魅力。采用CEY與聚酯堿溶消光低彈絲DTY混織，光澤柔和。

1 產品設計

1.1 坯布規格

坯布幅寬150 cm,坯布經、緯向密度分別為415、375根/(10 cm),總經根數6 240，筘號150齒/(10 cm)。染整幅縮率6.5%，染整長縮率2%,成品門幅140 cm。

1.2 紗線組合

經紗A、緯紗A均采用CEY，由60根單絲復合，線密度為20 tex，即20 tex(60 f),捻向為Z，捻度為150捻/(10 cm)。

經紗B和緯紗B均采用DTY，由48根單絲復合，線密度為11 tex，即11 tex(48 f), 捻度為60捻/(10 cm)，捻向為Z。

DTY(江蘇盛虹集團)采用1根陽離子滌綸絲和1根普通滌綸絲復合而成，織布后可單染陽離子滌綸，在布面產生麻灰效果。

經紗A與經紗B紗線排列比為12∶2；緯紗A與緯紗B紗線排列比12∶2。

織物中CEY占86%，CEY線密度為20 tex，可增加織物的質量，突出身骨和懸垂感；織物中DTY占14%，其線密度為11 tex，可增加織物麻型顆粒感。

1.3 織物緊度

織物經向緊度過高則經紗間摩擦概率高、開口不清，緯向緊度過高則打緯時鋼筘對經紗摩擦劇烈，容易斷頭。成品緊度過低，則織物手感松爛、身骨不足，緊度過高則織物板實、彈力不足。根據織物經緯向密度，計算出織物經向緊度68.6%，緯向緊度62.0%，成品經向緊度73.0%,緯向緊度63.0%。從織造到實物質量都達到了要求。

1.4 捻度和捻向設計

紗線捻度高有助于增加紗線剛性和織物抗皺性，賦予織物麻型的挺爽感，服裝穿著時不貼身、有身骨。紗線纖維間抱合力強，經紗能抵抗織造過程中與綜絲、鋼筘摩擦作用，提高織造效率[8]。但紗線捻度過高則會限制纖維間的滑移，使織物彈性變差，同時面料的柔軟度和懸垂感下降。經小樣試織，經紗采用150捻/(10 cm)的較高捻度以增強麻型感，緯紗采用60捻/(10 cm)較低捻度，經緯紗均為Z捻向，織物經緯紗反光不一致，經緯紗中的DTY使織物光澤柔和。經緯紗交織點處由于纖維傾斜方向不一致，經緯紗彼此容易滑移，增加織物柔彈性。經紗和緯紗捻度和捻向一致，彼此通用，便于生產管理，降低成本。

1.5 組織設計

本文設計的鏤空結構組織圖見圖1，原理是將較長的浮長線在1個組織循環中呈矩形分布，在經(緯)浮長線的拉力作用下，將所覆蓋的數根緯(經)紗聚攏成一組，相鄰2組紗彼此分離，由于左右經紗和上下緯紗各自成組分離，形成局部鏤空的空隙效應。地組織采用10頁綜順穿，緯向循環14根，其中CEY紗12根，DTY紗2根，紋板碼見圖2。為突出疏密相間效應并保證布面勻整無筘痕，每筘齒穿2根。

圖1 組織圖Fig.1 Diagram of weave

圖2 紋板碼Fig.2 Diagram of card

2 生產技術關鍵環節

經紗生產流程：絡絲→倍捻→真空熱定形→分軸整經→并軸→分絞→穿經插筘→噴水織造。緯紗生產流程：絡絲→倍捻→定形→噴水織造。

2.1 絡 絲

采用SGD-268絡絲機(日本村田有限公司)進行絡絲，由于經緯CEY紗均有彈力，絡絲張力大則易伸長，張力小則易重疊，整經退繞時易脫圈，張力不勻顯現率大。織造時易因經紗片段張力不勻，布面出現“經柳”問題，影響布面平整度，絡絲張力控制為0.22 cN/dtex。

2.2 倍 捻

采用No.308F-116型倍捻機(日本村田有限公司)進行加捻，卷取張力為32 cN。由于CEY紗彈性較高，應該適當增加卷取張力，降低超喂率，減少成形松弛現象，超喂率34%。,氣圈高度350 mm,實測氣圈張力78 cN，導絲速度700 m/min[9]。

2.3 真空熱定形

選用SC-1220型真空熱定形機(日本村田有限公司)進行定形處理，真空熱定形溫度120～250 ℃，氣壓0.15 MPa，時間40 min。抽真空關鍵是使絲筒內外層定形效果一致[10]。采用兩步法真空定形，內應力充分消除且捻度穩定性好。

2.4 分軸整經

選用日本津田駒TW-N整經機(日本津田駒有限公司)進行整經，經紗A：1 040根×5軸；經紗B 1 040根×1軸，整經張力[11]控制是關鍵。增大整經張力，有利于降低張力不勻顯現率，但是整經張力過大，則織物過于板實、僵硬，活絡差，毛絲增多。通過改變整經速度以改變整經張力，整經線速度控制在450 m/min，壓輥壓力0.3 MPa，經軸邵氏硬度控制在81°，后上油加平滑劑0.25%,以消除靜電，毛羽感度 2.0。

2.5 并 軸

選用FH/R-028傾斜式并軸機(日本津田駒有限公司)進行并軸，倍捻織物無需上漿，并軸數6,并軸機速度80 m/min；錐度(片紗退繞并和后紗片相對地面傾斜角)5%；經紗A線密度大于經紗B,為保證退繞時經紗A、B紗軸退繞時片紗張力一致，5個經紗A軸的軸架制動力為138 N，1個經紗B軸的軸架制動力為83 N。織軸卷取張力1 068 N。卷繞密度按織軸硬度邵氏75°掌握。在經軸上軸后6 m和每織軸落軸前60 m處放分絞線，便于并軸后分絞。

2.6 織 造

采用津田駒ZW408多臂噴水織機(日本津田駒有限公司)進行織造，配STAUBLI2551龍頭(瑞士司徒比利有限公司)，引緯參數既要兼顧2種不同線密度，不同原料的緯紗A和B，又要考慮緯紗有彈力，避免引緯時產生扭結緯縮，織機筘座在后心時，鋼筘處于設置高度為28 cm的較高梭口，綜框動程于梭口高度10～12 cm。上機張力偏高掌握，以提高開口清晰度[12]，避免梭口不清產生引緯時的緯紗阻斷,上機張力過小導致的開口不清易產生跳花。經紗上機張力控制裝置的彈簧圈數(8±1) 圈，張力重錘2 kg。采用“晚開口、遲引緯”工藝，綜平時間為(345±5)°,引緯開始角(100±5)°，噴水終了角(165±5)°。針對加捻緯絲容易扭結、易斷緯、布面易縮緯的難題，除了上述引緯工藝外，在夾持器導絲部位安裝1個防扭跳裝置，防止因扭結而掛斷。通過以上工藝和措施，織物布面勻整，鏤空效應、彈力、身骨(剛柔性)、活絡(彈跳性)、懸垂感均達到了預期，圖3為彈力復合絲CEY鏤空仿麻織物(CEY織物)照片。

圖3 CEY面料照片Fig.3 CEY fabric photo

3 結 論

設計織造彈力復合絲(CEY)鏤空織物的關鍵是彈力、仿麻和透孔，紗線張力控制是重點，包括張力大小，片紗張力一致性。

①設計鏤空CEY織物，組織點配置要疏密相間、每筘齒穿2根，經緯向密度不宜過大，克服彈力紗線間的因聚攏力而空隙不清的問題。

②針對CEY紗和聚酯堿溶低彈絲(DTY)紗的不同特點，絡絲、倍捻、整經、并軸的上機張力要偏高掌握，以保證織物的麻型感和透孔鏤空效應，但是張力不能過高，否則會影響織物彈性和活絡性以及身骨。并軸時2種不同經紗的張力要分別控制，采用分絞線區分不同經紗A、B。

③基于彈力紗線密度較大，經緯紗的扭結力較大的特點設計織造時上機張力、梭口高度、開口時間與引緯工藝等參數和制定工藝措施。