混氧等離子體射流對CFRP表面性質及粘接強度的影響

劉新，張忠濤，劉吉宇，沈海洋，關乃僑，周瑜陽，陳發澤

混氧等離子體射流對CFRP表面性質及粘接強度的影響

劉新1，張忠濤1，劉吉宇1，沈海洋1，關乃僑1，周瑜陽1，陳發澤2

（1.大連理工大學 機械工程學院，遼寧 大連 116023；2.天津大學 機械工程學院，天津 300350）

探究不同氧氣含量下大氣壓混氧等離子體射流特性，分析其對碳纖維復合材料（CFRP）表面理化性質的影響，研究其改善表面浸潤性及粘接強度的機理。采用大氣壓介質阻擋放電（DBD），產生氦氧混合等離子體射流，對CFRP表面進行處理，研究了不同氧氣體積分數射流對CFRP表面的作用效果，確定了相對較佳的氧氣體積分數。借助接觸角測量儀、掃描電子顯微鏡（SEM）、原子力顯微鏡（AFM）和X射線光電子能譜儀（XPS）等表面分析手段，對處理前后CFRP表面的潤濕性、微觀形貌、粗糙度和化學成分等進行測試分析。采用環氧樹脂膠粘劑，分別對射流處理前后的CFRP與鋁合金表面進行粘接，并測試不同表面的粘接強度。隨著氧氣體積分數的增加，射流長度變短，溫度逐漸下降。氧氣處理所得表面的浸潤性相比未混氧射流處理所得表面的浸潤性明顯提高。當氧氣體積分數為0.75%時，所得表面浸潤性相對最好。與純氦等離子體射流相比，混氧射流處理后，表面環氧樹脂鋪展速率更高，說明表面對膠粘劑的親和性相對較好，所得表面粗糙度也相對更低。XPS測試結果表明，混氧射流處理所得表面含氧官能團含量更高，表面能相對較高，故表面潤濕性較好。當氧氣體積分數為0.75%時，混氧射流可更好地改善CFRP表面的浸潤性，表面接觸角由15.2°減小至接近0°，所得表面更平整，粘接強度相比未處理表面可提升約429.1%。

碳纖維復合材料；大氣壓等離子體射流；氦氧等離子體；粘接強度；表面改性

碳纖維復合材料（Carbon Fiber Reinforced Polymer，CFRP）具有較高的比強度和剛度，能適應輕量化生產要求，廣泛應用于汽車制造、航空航天等領域[1-2]。波音787 Dreamliner的機身和機翼等主要結構使用了50%的CFRP和GFRP等復合材料；同樣，空客A320中有25%是由復合材料構成[3]。在實際應用中，CFRP常與其他金屬材料連接以形成完整的結構[4]，如CFRP/鋁合金、CFRP/鈦合金等結構。CFRP與金屬材料的連接過程多采用機械連接和粘接等方法，其中粘接法具有質量輕、應力分布均勻、密封性好等優點。但CFRP表面對環氧樹脂、丙烯酸等膠粘劑的親和性較差，導致粘接強度相對較低，這限制了CFRP的廣泛應用。因此，通過表面預處理，提高CFRP表面對膠粘劑的親和性，對建立可靠的粘接結構、拓展材料應用具有重要意義。目前，研究人員已提出噴砂處理[5-6]、激光處理[7-9]、火焰處理[10]、化學處理和大氣壓等離子體射流處理[11-13]等多種預處理方法，通過提高CFRP表面潤濕性或改變表面微觀結構，以提高表面對膠粘劑的親和性。其中，大氣壓等離子體射流處理法（Atmospheric Pressure Plasma Treatment，APPT）通過提高表面潤濕性，可有效改善表面粘接強度，改性過程不會造成環境污染，且對CFRP的機械性能無明顯不利影響，已被廣泛應用于CFRP表面的改性。

劉曉東等[14]采用大氣壓空氣等離子體射流處理CFRP表面，發現經等離子體處理后，表面潤濕性和表面能得到提高，表面形成了微米級溝壑，采用環氧樹脂膠粘劑的粘接接頭的拉剪強度顯著增大。Lin等[15]研究了大氣壓氬氣、氮氣、空氣等離子體對CFRP與膠粘劑界面結合強度的影響，由于去除了表面污染物，并在CFRP表面形成了極性化學基團，界面的結合強度得到明顯改善。Chris等[16]對CFRP進行了大氣壓等離子體處理，同樣發現等離子體提高了表面潤濕性。上述研究表明，大氣壓等離子體射流可有效改善CFRP表面潤濕性，進而提高粘接強度，對CFRP材料在航空航天等領域的推廣應用有積極意義。但以往研究中多采用單一高純氣體作為反應氣，由于這些氣體中不含氧、氫等元素，導致等離子體中對表面改性起主要作用的羥基（—OH）、氧原子（O）等活性粒子濃度較低。近年來，國內外學者提出，在工作氣體中混入氧氣，以提高所得等離子體射流中活性粒子的濃度，采用所得混氧等離子體射流對多種聚合物材料開展改性試驗發現，改性效率可明顯提升。Fang等[17]采用氬氣混氧等離子體射流處理PET膜，發現添加少量氧氣即可顯著提高改性效率，當工作氣體中氧氣體積分數為0.3%時，所得表面潤濕性最好。Nejatbakhsh等[18]采用大氣壓He/2%O2等離子體處理超高分子量聚乙烯（UHMWPE），結果表明，處理后的UHMWPE具有更高的表面自由能和生物活性，有利于細胞的粘附。Ren等[19]的研究結果表明，大氣壓He/O2等離子體處理后的聚乙烯纖維具有更低的接觸角和更高的與環氧樹脂界面的剪切強度。由上述研究可知，在高純氣體中混入氧氣后，所得等離子體射流對聚合物表面的改性效果明顯提升。因此，如能將混氧等離子體射流應用于CFRP表面改性，則有望進一步提高所得CFRP表面對膠粘劑的親和性，從而提高CFRP與其他材料的粘接強度，拓展其在各領域的應用，但目前關于混氧等離子體射流對CFRP粘接強度作用機理及影響規律的相關研究尚未見報道。

本文將氧氣混入高純氦氣中作為工作氣體，通過改變工作氣體中的氧氣體積分數，獲得了不同氧氣體積分數的大氣壓等離子體射流（Atmospheric Pressure Plasma Jet，APPJ）。在研究所得等離子體射流特性的基礎上，采用不同氧氣體積分數的等離子體射流處理CFRP表面，測試了所得表面的潤濕性、對環氧樹脂膠粘劑的親和性、表面形貌、化學成分及表面與航空用7075鋁合金的粘接強度。試驗結果表明，當工作氣體中的氧氣體積分數為0.75%時，所得射流對CFRP表面的改性效率相比未混氧射流有明顯提升，所得表面與鋁合金的粘接強度也得到明顯提高。對比處理前后CFRP表面的微觀結構發現，混氧射流在具有更高改性效率的同時，所形成的表面微觀結構相對平整，在CFRP材料改性領域具有廣闊應用前景。

1 試驗

1.1 材料

CFRP材料購買自山東威海市光威復合材料有限公司，厚度為1.5 mm，復合板由Toray T300平紋碳纖維單向編織織物和環氧樹脂組成。7075鋁合金購買自廣東深圳市宏旺模具材料有限公司，厚度為1.5 mm。乙醇購買自天津市科密歐化學試劑有限公司。本研究使用的膠粘劑為3M DP460雙組分環氧樹脂室溫固化劑，其特性列于表1[20]。

表1 3M DP460膠粘劑特性

Tab.1 Properties of 3M DP460 adhesive

1.2 等離子體發生裝置

本研究中所采用的等離子體放電裝置如圖1所示，內徑為2.5 mm、外徑為4 mm的玻璃管為放電介質層，將直徑為2 mm的不銹鋼針頭插入玻璃管作為高壓電極，在玻璃管外纏繞銅膠帶（寬5 mm）作為低壓電極，以構建針環型放電單元。工作氣體由兩路獨立氣流組成，分別為高純氦氣、高純氧氣（純度≥99.999%，大連特種氣體有限公司）；通過流量質量控制器（Mass Flow Controller, Sevenstar, CS200, 中國）控制工作氣體中的氦氣及氧氣流量。試驗過程中，氦氣流量為2.5 L/min，通過改變氧氣流量，即可獲得氧氣體積分數為0%、0.25%、0.5%、0.75%、1%、1.25%和1.5%的工作氣體。將工作氣體通入玻璃管中，采用交流電源（南京蘇曼, CTP-2000K）在高壓、低壓電極間施加電壓。適當調節施加電壓及頻率，即可獲得不同氧氣體積分數的大氣壓氦氣混氧等離子體射流。采用示波器（Tektronix, DPO 2014B, 美國）配合高壓探頭（Tektronix, P6015A, 美國）和電流線圈（Pearson, 2877, 美國）測量放電電壓和放電電流。采用紅外熱成像儀（FLIR, E6, 美國）測量等離子體射流的宏觀溫度。

圖1 等離子體處理過程示意圖

1.3 表面預處理

在表面處理前，將切割好的CFRP和鋁合金材料分別用乙醇和去離子水超聲清洗3 min，以除去表面油污和灰塵，并用壓縮空氣吹干，備用。剪切試樣的形狀和尺寸（根據GB/T 7124—2008）如圖2a所示。分別采用不同氧氣體積分數的等離子體射流對CFRP表面進行處理，處理過程中射流放電電壓為3.74 kV，頻率為60 kHz，工作氣體流量為2.5 L/min，電極噴嘴出口距待處理表面垂直距離為3 mm。由于射流處理區域有限，采用G代碼控制如圖2b射流運動軌跡，對CFRP表面進行掃描處理，掃描速度為10 mm/s，掃描次數為10次，如表2所示。采用Nd:YAG激光對鋁合金表面進行掃描處理（掃描速度為200 mm/s，頻率為20 kHz，功率為18 W），以去除鋁合金表面因暴露于空氣中形成的親水性較差的氧化鋁薄膜。

圖2 粘結強度測試過程

表2 等離子體處理CFRP參數

Tab.2 Plasma treatment parameters for CFRP

1.4 CFRP表面性質分析

使用尼康相機（D7200）拍攝水滴在不同射流處理所得CFRP表面的鋪展情況，并計算鋪展面積，以研究射流處理對CFRP表面潤濕性的影響。為便于觀測，將紅色水基染料加入到去離子水中。采用光學接觸角測量儀（KINO, SL200KS, 美國）觀測樣品表面水接觸角隨時間的變化，取五次測試結果的平均值作為試驗結果。在測試表面潤濕性的基礎上，為探究不同射流處理后所得CFRP表面對膠粘劑的親和性，以環氧樹脂膠粘劑為測試液滴，測量了環氧樹脂在CERP表面接觸角的變化和鋪展速率。采用掃描電子顯微鏡（Zeiss, SUPARR55, 德國）和原子力顯微鏡（Bruker, Dimension Icon, 德國）測試等離子體處理前后樣品表面微觀形貌和粗糙度的變化。采用X射線光電子能譜儀（ThermoFisher, ESCALAB 250Xi, 美國）測試射流處理前后樣品的表面化學成分。測試完成后，以284.6 eV處C 1s為基準峰，對全譜荷電校正，采用XPSPeak v4.1軟件，對處理前后CFRP表面的高分辨率C 1s峰進行擬合。

1.5 粘接強度測試

將3M DP460粘合劑的兩種成分用玻璃棒混合后，均勻涂覆在預處理后的CFRP和鋁合金表面，將組裝好的樣品加壓固定并在室溫環境中放置12 h，以發揮其最大粘接性能，借助0.4 mm玻璃珠控制膠粘劑厚度。粘結強度測試過程如圖2c所示。根據測試標準GB/T 7124—2008，使用配備10 kN傳感器的伺服液壓測試機（Instron, 5576A, 美國），以5 mm/min的加載速度進行粘接強度測試。對于不同樣品，取5次試驗所得平均值作為試驗結果，所有測試均在常溫常壓下進行。

2 結果及分析

2.1 大氣壓等離子體射流特性

在大氣壓冷等離子體射流對CFRP等復合材料的改性過程中，射流長度和溫度對改性效果有重要影響。為確定適合用于CFRP改性的混氧等離子體射流，本文首先研究了不同氧氣體積分數等離子體射流的長度、溫度等特性。如圖3a、d所示，隨著氧氣體積分數的增加，射流長度逐漸變短，由32 mm減少至17 mm；顏色逐漸變暗，由藍色變為淡紫色。射流長度及顏色隨工作氣體、混氧比例的變化在以往研究中已見報道[21-22]。由于氧氣為電負性氣體，隨著氧氣體積分數的增加，工作氣體擊穿更困難，在相同放電電壓下，導致等離子體射流長度有所縮短[17]。測試不同氧氣體積分數射流宏觀溫度（圖3c）發現，隨著氧氣體積分數的增加，射流溫度由約104 ℃降至約69.5 ℃。由于較高溫度易導致表面熱損傷，較低的宏觀溫度有助于實現對CFRP表面的低損傷改性。由此可見，隨著氧氣體積分數的增加，射流長度有所縮短，溫度逐漸降低，射流特性的變化將對改性過程有明顯影響。

本文后續將結合不同氧氣體積分數下CFRP表面的試驗效果，以確定合適的氧氣體積分數，進而更好地改善CFRP的潤濕性和粘接性。

2.2 液滴鋪展特性

樣品表面潤濕性與粘接強度密切相關[23-24]。為探究不同氧氣體積分數射流對CFRP表面潤濕性的影響，測試了經不同射流處理后所得表面的水滴接觸角和鋪展面積。如圖4a、b所示，未處理CFRP表面的水接觸角約為86°；經未混氧的純氦等離子體射流處理后，水接觸角降至約15.2°；經混氧射流處理后，水滴在表面完全鋪展，接觸角接近0°。采用紅色水基染料對去離子水進行染色，以便于觀察水滴在CFRP表面的鋪展情況。如圖4a所示，未處理CFRP表面水接觸角較大，水滴難以完全鋪展，鋪展面積約為14.6 mm2；經未混氧的純氦等離子體射流處理后，水滴在表面的鋪展面積增至約36.4 mm2。隨著氧氣體積分數的增加，射流處理所得表面的水滴鋪展面積先增加后減少。當工作氣體中的氧氣體積分數為0.75%時，鋪展面積相對最大，可達約58.3 mm2；繼續增加氧氣體積分數發現，水滴在射流處理所得表面的鋪展面積有所下降。這是由于氧氣的電負性抑制放電，導致射流長度縮短，影響了射流對表面的改性效果。由此可見，含氧比例為0.75%的工作氣體所得射流相對更適合用于對CFRP表面的改性。

圖3 混氧等離子體射流特性

圖4 環氧樹脂在CFRP表面的鋪展特性

在實際應用中，CFRP表面與其他材料間需采用膠粘劑進行連接，因此在研究表面水接觸角的基礎上，測試射流處理前后CFRP表面對膠粘劑的親和性具有重要意義。為測試CFRP表面對膠粘劑的親和性，將環氧樹脂膠粘劑滴于CFRP表面，采用接觸角測量儀觀測膠粘劑接觸角隨時間的變化。如圖4c所示，膠粘劑在未處理CFRP表面上的初始接觸角（0 s時）約為60°；隨著膠粘劑在表面逐漸鋪展，接觸角逐漸減小，并在12 s時達到穩定狀態，此時接觸角約為35°。經未混氧的純氦射流處理后，膠粘劑在表面的接觸角明顯減小，在12 s時約為16°，如圖4d所示。而采用氧氣體積分數為0.75%的混氧射流處理表面后，膠粘劑在表面的初始接觸角降至約46°，鋪展12 s后僅為9°，相比未處理表面降低約74.3%，相比未混氧射流處理表面降低約54.3%。試驗結果表明，在工作氣體中混入氧氣，可有效提升射流處理后CFRP表面潤濕性及對膠粘劑的親和性。

2.3 表面形貌

表面潤濕性主要由表面微觀結構、化學成分決定。為研究等離子體射流對表面潤濕性的作用機理，首先采用SEM觀測了改性前后CFRP表面的微觀結構，結果如圖5所示。由圖5可知，未處理表面未觀測到明顯的微觀結構（圖5a）；經未混氧的純氦射流處理后，表面出現因刻蝕所致的納米級粗糙結構（圖5b）；混入0.75%氧氣，射流處理后的表面相對純氦射流表面更平整，如圖5c所示。在射流處理前，CFRP表面一般存在脫模劑等表面污染物。純氦射流作用下，脫模劑被部分刻蝕，導致表面出現因刻蝕不均勻所致的納米級粗糙結構。在混入氧氣后，射流中強氧化性粒子濃度更高，表面脫模劑被充分去除，因此表面結構相對平整。

圖5 CFRP樣品掃描電鏡形貌

潤濕性及SEM測試結果表明，當氧氣體積分數為0.75%時，射流處理CFRP表面潤濕性相對更好，且能有效去除表面層污染物，由此可見，該氧氣體積分數所得射流有望實現對表面的高效、低損傷改性。為驗證該射流對表面形貌的作用效果，采用AFM對比觀測未處理、未混氧的純氦等離子體射流處理及氧氣體積分數為0.75%的等離子體射流處理所得表面形貌和表面粗糙度，如圖6所示。由圖6a可知，未處理樣品表面較為平整，表面粗糙度約為3.3 nm，表面僅存在生產儲存過程中的劃痕，本征接觸角為86°；采用未混氧的純氦等離子體處理后，表面出現明顯粗糙結構，表面粗糙度增大至約10.8 nm，接觸角約為15°，如圖6b所示；而經氧氣體積分數為0.75%的射流處理所得表面則明顯更平整，表面粗糙度約為4.8 nm，接觸角接近0°。

氧氣體積分數為0.75%的射流所得的表面，較平整卻具有相對更好的潤濕性。由Wenzel理論（式（1））可知[25-27]，表面潤濕性與表面粗糙度和表面張力有關。對于本征親水的CFRP材料，表面微觀結構有助于改善材料表面的潤濕性，降低表面接觸角。由公式(1)可知，此時W應隨著的增大而減小，但由于cos的值較小，而不同方法處理所得CFRP表面的粗糙度相差不大（在同一數量級）。由此推測，與未混氧等離子體相比，混氧等離子體處理所得表面相對較低的表面粗糙度，將導致表面接觸角相對較大，但影響較為有限，表面張力或為影響潤濕性的主要原因。AFM及SEM測試結果表明，與純氦射流處理所得表面相比，氧氣體積分數為0.75%射流處理所得表面在具有較好潤濕性的同時，去除了表面污染物，表面粗糙度相對更低，表面質量更好。

圖6 CFRP樣品表面三維原子力顯微鏡形貌

綜上所述，當混氧體積分數為0.75%時，這種等離子體處理表面質量更好，并且作用深度僅為數十納米，射流可實現對CFRP表面的高效低損傷改性。經射流掃描處理10次后，環氧樹脂表面的接觸角顯著降低，鋪展速率明顯提高。

2.4 化學特性

表面形貌測試結果表明，在射流作用下，CFRP表面出現因刻蝕所致的納米級粗糙結構。與未混氧射流相比，氧氣體積分數為0.75%的射流所得表面潤濕性更好，且表面較為平整。表面潤濕性由表面微觀結構和化學成分共同決定，為進一步研究混氧射流對表面潤濕性的作用機理，采用XPS測試了處理前后表面的化學成分，經擬合后的C 1s高分辨率峰如圖7所示。C 1s高分辨率峰主要涉及以下幾種含碳基團：C—C/C—H（284.6 eV）、C—O（(286.2± 0.1) eV）、C==O（(287.7±0.1) eV）及O—C==O（(288.9±0.15) eV）[15,20]。經過射流處理后，表面非極性C—C/C—H基團對應峰強明顯減弱，C==O、O—C==O等極性含氧基團對應峰強明顯增強，如圖 7a、b所示。與純氦射流相比，氧氣體積分數為0.75%射流所得表面含氧基團峰強更強、含量更高，非極性C—C/C—H基團峰強更弱、含量更少（圖7、表3）。一方面，由于水是極性分子，含氧基團（如C==O、O—C==O）為極性基團，提高含氧基團含量對水將會有更強的親和力，故表面更易被潤濕。另一方面，如從表面能的角度進行分析，未處理CFRP表面含有大量C—C、C—H等非極性基團，表面能較低，潤濕性較差；而含氧極性基團增多、非極性基團的減少可提高材料表面能，從而改善表面潤濕性[28-29]。氧氣體積分數為0.75%射流中活性粒子濃度相對純氦射流更高，化學刻蝕作用更強，能打斷更多的非極性C—C/C—H基團，生成更多含氧極性基團，具有更高的表面能，使CFRP材料在結構較平整的同時，具有更好的潤濕性。

a—c 處理前后CFRP表面高分辨率C 1s峰擬合結果；d 高分辨率Si 2p峰擬合結果

表3 未經處理和已處理的CFRP表面的C 1s峰的相對濃度

Tab.3 Relative concentrations of the peaks for C 1s of untreated and treated CFRP surfaces %

此外，由于CFRP在生產中難免會引入有機硅脫模劑（硅氧烷），會降低其潤濕性，不利于膠粘劑和CFRP基材的粘接[30-31]。如圖7d所示，對于未處理的樣品，Si 2p峰被分解為兩個部分，分別位于101.5 eV和103.5 eV。經過混氧等離子體處理后，Si 2p峰從101.5 eV移至103.5 eV，在103.5 eV處的峰與具有高表面能的SiO2部分有關[32-33]。這是由于混氧等離子體射流與表面發生氧化反應，導致表面的硅氧烷大部分轉化為SiO2，引起101.5 eV處特征峰的消失，將有機硅脫模劑轉變為極薄的SiO2層[10,16]，其具有較好的潤濕性，有利于促進表面液滴的鋪展[34]。

總之，氧氣的混入會使樣品表面發生更多的氧化反應[3,35]，所得表面含氧基團更多，例如C==O極性鍵和O—C==O，它們可能會與環氧樹脂膠粘劑中的環氧基相互作用，并對粘合強度起到重要作用。此外，混氧射流通過改變表面化學成分，可有效促進環氧樹脂膠粘劑在表面的鋪展。因此，混氧射流可以進一步提高基材表面的潤濕性，有利于膠粘劑與被粘物的化學鍵合。

2.5 粘接強度

上述試驗結果表明，與未混氧的純氦射流相比，氧氣體積分數為0.75%的射流所得CFRP表面更平整，且表面潤濕性更好，對環氧樹脂的粘接性更佳，有望顯著提高表面的粘接強度。為驗證射流對表面粘接強度的作用效果，測試了普通樣品、經純氦射流、經混氧射流處理CFRP表面與鋁合金的粘接強度。同時，采用Nd:YAG激光器對CFRP表面進行了表面處理（掃描速度為500 mm/s，頻率為20 kHz，功率為12 W），以對比混氧射流和激光預處理對CFRP表面粘接強度的改善效果。不同CFRP表面與鋁合金間粘接強度的測試結果如圖8所示。

剪切破壞過程可被分為兩個階段：一是，與試樣彈性變形相關的初始彈性階段；二是，環氧樹脂與CFRP表面已經發生剝離的內聚破壞階段。在彈性變形階段，不同樣品的載荷-位移曲線無明顯差別。未處理和激光處理，樣品由于對膠粘劑的親和性變差，在彈性變形階段即發生斷裂，故粘接強度較低，如圖8a所示。經等離子體處理，樣品在彈性階段未發生斷裂，隨著負載增加，粘接區域開始發生纖維撕裂和基材開裂，進入內聚破壞階段，而混氧等離子體會加劇這一現象，故樣品具有更高的粘接強度。由圖8b可知，未處理CFRP表面的粘結強度較低，僅為約5.5 MPa；經純氦等離子體射流處理后，表面對膠粘劑的親和性得到改善，表面粘結強度提升至約26.9 MPa，相比未處理表面可提升約389.1%。在混氧等離子體射流作用下，表面對膠粘劑的親和性進一步提高，粘結強度提升至約29.1 MPa，相比未處理表面可提升約429.1%。另外，與激光處理后表面相比，混氧等離子體射流處理所得表面粘結強度也可提升約59.5%。試驗結果表明，氧氣體積分數為0.75%的等離子體射流可實現對CFRP表面的高效、低損傷改性，所得表面較平整，且具有相對更好的粘接性能。

圖8 不同CFRP表面與鋁合金間粘接強度的測試結果

3 結論

1）采用混氧氦等離子體射流處理CFRP表面，改善了CFRP表面的潤濕性及粘接性能。混入氧氣后，等離子體射流對表面潤濕性的改性效果顯著提升。當氧氣體積分數為0.75%時，采用混氧射流處理所得表面的接觸角約為0°，所得潤濕性相比以往研究結果明顯更好[14,16]；環氧樹脂膠粘劑在表面的鋪展速率更快，表明表面對膠粘劑具有更好的親和性。

2）與未混氧的純氦射流相比，由于混氧射流可更有效地去除表層污染物，將硅氧烷轉化為二氧化硅，因此混氧射流處理所得表面粗糙度更低。另外，混氧射流處理所得CFRP表面的含氧官能團含量相對更高，表面能更高，故其潤濕性相對更好。

3）采用混氧等離子體射流處理CFRP表面可顯著提高表面粘接強度。與未處理表面相比，混氧射流處理所得表面粘接強度提高約429.1%；相比純氦射流處理所得表面，粘接強度也明顯提高。混氧等離子體射流可獲得粘接性能更好且相對平整的CFRP表面，有望拓展CFRP材料在航空航天、汽車等領域的應用。

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Effect of Helium/Oxygen Mixed Plasma Jet on CFRP Surface Properties and Bonding Strength

1,1,1,1,1,1,2

(1. School of Mechanical Engineering, Dalian University of Technology, Dalian 116023, China; 2. School of Mechanical Engineering, Tianjin University, Tianjin 300350, China)

This work aims to investigate the characteristics of atmospheric pressure helium/oxygen mixed plasma jet with different oxygen content to analyze their effects on the surface physical and chemical properties of carbon fiber composites (CFRP) and study the mechanism of improving the surface wettability and bonding strength. The surface of CFRP was treated by helium/oxygen mixed plasma jets produced by the atmospheric pressure dielectric barrier discharge (DBD) to study the effect of different oxygen content on CFRP surface, thus determining the relatively better oxygen volume fraction. By means of contact angle measuring instrument, scanning electron microscope (SEM), atomic force microscope (AFM) and X-ray photo-electron spectroscopy (XPS), the surface wettability, micro-morphology, roughness and chemical composition before and after helium/oxygen mixed plasma jets treatment were measured and analyzed. Epoxy resin adhesive was used to bond CFRP and aluminum alloy surfaces before and after helium/oxygen mixed plasma jets treatment, and the bonding strength of different surfaces was tested. With the increase of oxygen volume fraction, the jet length and temperature decreased gradually; after oxygen was mixed, the CFRP surfaces with better wettability were obtained; when the oxygen volume fraction was 0.75%, the wettability was relatively optimum. Compared with pure helium plasma jet, the spreading rate of epoxy resin on the surface treated by helium/oxygen mixed plasma was higher, which indicated that the surface has better affinity for adhesive and its roughness also reduces. XPS results showed that the surface treated by helium/oxygen mixed plasma had higher oxygen- containing functional group content and higher surface energy, thus the surface wettability was better. When the oxygen volume fraction is 0.75%, the helium/oxygen mixed plasma jet can improve the surface wettability of CFRP, the surface contact angle decreases from 15.2° to 0°; the surface is smoother and the bonding strength increases by about 429.1% compared to the untreated surface.

carbon fiber reinforced polymer; plasma jet; helium/oxygen plasma; bonding strength; surface modification

2021-03-05；

2021-05-09

LIU Xin (1981—）, Male, Doctor, Professor, Research focus: cold plasma jet and its application in cutting and surface modification.

陳發澤（1990—），男，博士，講師，主要研究方向為特種加工技術、表面改性等。

Corresponding author：CHEN Fa-ze (1990—), Male, Doctor, Lecturer, Research focus: technology of non-traditional machining, surface modification.

劉新, 張忠濤, 劉吉宇, 等. 混氧等離子體射流對CFRP表面性質及粘接強度的影響[J]. 表面技術, 2022, 51(1): 247-256.

TQ342

A

1001-3660(2022)01-0247-10

10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2022.01.026

2021-03-05；

2021-05-09

國家自然科學基金面上項目（51975092）；中央高校基本科研業務費項目（DUT18JC19）；天津市自然科學基金（19JCQNJC03900）；博士后創新人才支持計劃（BX20190233）；博士后科學基金（2019M661012）

Fund：National Natural Science Foundation of China (51975092), Fundamental Research Funds for the Central Universities (DUT18JC19), Tianjin Natural Science Foundation (19JCQNJC03900), National Postdoctoral Program for Innovative Talents (BX20190233), China Postdoctoral Science Foundation (2019M661012)

劉新（1981—），男，博士，教授，主要研究方向為冷等離子體射流及其在切削和表面改性中的應用。

LIU Xin, ZHANG Zhong-tao, LIU Ji-yu, et al. Effect of Helium/Oxygen Mixed Plasma Jet on CFRP Surface Properties and Bonding Strength [J]. Surface Technology, 2022, 51(1): 247-256.