化工管道電伴熱帶的設計計算及優化選型研究

(中建三局第三建設工程有限責任公司，湖北 武漢 430074)

在化工介質的存儲和傳輸過程中，不可避免地存在散熱損失，很多熔點高、黏度大、易凝固、易受潮的介質一旦達不到所需維持的工藝溫度，很可能會影響物料性質，嚴重影響正常生產。電伴熱帶利用電能致熱來補償被伴熱管線及設備在工藝過程所耗散的熱損失，以確保介質溫度符合工藝流程具體要求。

電伴熱產品的選型設計正確與否，不僅涉及到整個電伴熱系統能否正常運行，還涉及到投資成本、運行成本、運行質量及產品使用壽命。工藝介質的保溫要求和系統熱補償量是決定電伴熱系統選型的主要因素，如果對電伴熱產品的計算及優化選型過程缺乏研究，不僅影響通電升溫調試環節順利進行，而且還給后期運維帶來不必要的麻煩。

本技術提供了一種化工管道電伴熱帶的優化設計選型及具體計算方法，包括如下主要步驟：①保溫層厚度的確定；②熱損失量修正及補充加熱量的計算；③電伴熱帶的優化選型；④電伴熱帶的安裝長度及敷設方式。

1 保溫層厚度的確定

對包裹有保溫層的管道，通過比較不同保溫層厚度的單位長度管道的熱損失量Q損，并且結合管道造價成本，確定管道上包裹的保溫層厚度。

對于化工管道的熱損失，行業內做法大多建議采用查表法計算，即根據實際工程的管徑、保溫層厚度、所需維持的流體溫度及環境溫度的溫差值，查詢管道散熱量條件表，得到兩個接近的溫差值下的熱量損失值，然后用中間插值法求得每米管道的熱損失理論值，乘以適當的保溫系數后，從而得到實際單位長度管道的散熱量。這種方法雖然較簡便、通用，但受限于管道散熱量表所涉及的不同工況條件以及所查得散熱量的準確程度，往往得到的管道熱損失值不夠準確，再加上保溫系數也屬于經驗數值，所以最后確定的管道散熱量往往相差較大，從而導致電伴熱帶的選型出現明顯偏差，甚至達不到維持所需的流體溫度。

本項技術創新性地采用下述公式直接計算管道熱損失。

式中，t1表示管道內的流體溫度，℃；t2表示保溫層外的環境溫度，℃；d1表示以管道內壁計算的圓筒壁直徑，mm；d2表示以管道外壁計算的圓筒壁直徑，mm；d3表示以保溫層外壁計算的圓筒壁直徑，mm，為2倍的保溫層厚度δ與圓筒外壁直徑d2之和；λ1表示管壁材料的導熱系數；λ2表示保溫材料的導熱系數。

對于實際的電伴熱工程，不同厚度、不同材質的保溫產品導熱系數不同，其保溫效果同樣會有很大差別。有時，不需要更換伴熱產品，僅僅改變保溫材料的種類或厚度就可以滿足伴熱的要求，既可以節約能源，又可以降低成本；而保溫材質對散熱量的影響，可通過不同材料的修正系統進行單獨比較來考慮，保溫層厚度的確定，在實際散熱量計算中占有很大權重，必須在設計時，通過不同厚度的計算比較得到最佳厚度，但通常容易忽略保溫層厚度對熱損失計算的影響，僅僅根據規范查表確定保溫厚度，直接按照單層圓筒壁來考慮熱損失，這樣的算法明顯會使熱損失量出現較大偏差。本技術中的上述管道熱損失計算公式根據實際工況，并結合保溫層厚度的影響因素，由化工傳熱過程中多層圓筒壁的熱傳導計算模型推導得出，并將其運用到實際電伴熱工程的選型過程，提高了管道散熱量計算的精確度。

2 熱損失量修正及補充加熱量的計算

利用步驟(1)確定的保溫層厚度，計算單位長度管道的熱損失量Q損，并對此熱損失量Q損進行修正，得到修正后的單位長度管道的熱損失量Q修，即為單位長度管道所需要補充的總熱量Q=Q修。

由于電伴熱工程中實際影響管道熱損失的因素比較多，因而需在以上理論計算的熱損失量Q損結果基礎上，對此熱損失量Q損進行一定的修正，修正后的單位長度管道的熱損失量：

式中，k1為環境條件修正系數，k2為保溫層材料修正系數，k3為管道材質修正系數，k1、k2、k3均可根據具體條件查表得到；k4為偏差系數，用以補償10%電壓波動(下降)和10%電阻上升等因素，取值范圍為1.37～1.4；Si為管道附屬件的熱損耗系數，χi為管道附屬件的數量，i表示閥門、三通、彎頭、異徑接頭、法蘭、管架等各種管道附屬件的序數，取值可以從1到n，n表示所有管道附屬件的種類總和；具體的管道附件的熱損耗系數值可以通過查表得到，再乘以各類管件的數量，進而加和得到管道附件的綜合熱損耗修正系數。環境條件修正系數見表1，保溫材料導熱系數及保溫修正系數見表2，管道材料修正系數見表3，管道修正系數見表4。

表1 環境條件修正系數

另外，對于特殊介質的工藝管道，如易凝固、易液化的流體，需要考慮選用電伴熱帶保溫，如果僅僅按照伴熱型考慮，只提供熱損失的補償量，滿足不了工藝要求，必須考慮對管道及內部介質進行加熱，以確保介質物性不會因溫度下降受到影響。這種情況下，需要考慮選擇加熱用電伴熱帶，單位長度管道所需要補充的總熱量Q除了正常的補充熱損失量外，還包括加熱單位長度管道及其內部介質所需加熱量Q加，即：

Q=Q修+Q加

Q加=(C1×M1+C2×M2)×(t安-t相)×k加

式中，C1為管道材料比熱，J/(kg·℃)；C2為管道內介質比熱，J/(kg·℃)；M1為單位長度管道質量，kg；M2為單位長度管道內介質質量，kg；k加為加熱安全修正系數，其取值為1.2；t安為保證管道內介質不會發生相變的最大安全溫度，℃；t相為管道內介質發生相變時的溫度，℃。

表2 保溫材料導熱系數及保溫修正系數

表3 管道材料修正系數

表4 管件修正系數

3 電伴熱帶的優化選型

根據供電條件、電網負荷及管道長度等輸入條件，確定電伴熱帶產品的型號。要考慮到伴熱系統的周圍環境及工藝技術要求，以及產品的性能指標，選型以經濟、適用、最佳分布為原則。

電伴熱帶主要分為自限溫式和恒功率式。自限溫式耐溫范圍低，適宜對溫度控制要求不高的管路，其敷設方式是并聯型，且允許隨意切割，都能確保電伴熱帶達到效果，適宜于在閥門彎頭較多區域，可能出現交叉重疊式安裝。恒功率式耐溫范圍較高，適宜對溫度控制比較嚴格的管路，又分串聯型、并聯型或MI型等，恒功率電伴熱帶一般受節長限制，若切割時未能找準一個節長，則該部分電伴熱帶不起作用，這不僅影響管道的伴熱效果，同時也造成浪費，故不允許裁剪敷設。串聯型及MI型適合較長或管路規則的管道，需要根據工程實際長度確定精確的需求長度，其設計功率和需求長度必須在施工前與現場配管實際長度進行精確核實，常常引起設計修改，一般不宜選用。但MI型電伴熱帶耐溫范圍最高，適用于管道維持溫度很高或偶然性最高操作溫度較大的工況。并聯式電熱帶應用范圍較廣，分為普通型和加強型，加強型電熱帶是在普通型電熱帶外層再包覆一層絕緣材料，其機械強度高、防腐力強，但導熱性能略低于普通型電熱帶，適合于埋地或有腐蝕性介質的場合，還適合于有防爆區域的場合。

根據供電條件、電網負荷確定電伴熱帶型號的原則如下：三相五線制供電條件，允許選擇恒功率式、自限溫式電伴熱帶；三相四線制供電條件，則無法選擇恒功率式。660V的供電負荷專用于長距離(1 200m或以上)管道伴熱，適宜選擇串聯型恒功率式電伴熱帶；380V的供電負荷允許選擇恒功率式、自限溫式電伴熱帶；220V的供電負荷適宜選擇自限溫式電伴熱帶。

根據管道長度及管路特點確定電伴熱帶型號的原則如下：管路規則且屬于長距離(1 200m左右或以上)的管道，適宜選用串聯型恒功率式；管路不太規則且對溫度控制要求嚴格的管道，適宜選用并聯型恒功率式；閥門彎頭較多區域且對溫度控制要求不高的管道，適宜選用自限溫式。

根據管道維持溫度確定電伴熱帶選型的原則如下：要求選定最高維持溫度高于管道維持溫度及偶然性最高操作溫度的電伴熱帶，尤其要注意有蒸汽吹掃的管道，如果掃線工況下蒸汽溫度很高，則要求根據最高蒸汽溫度選型，適宜選用耐熱溫度最高的MI型電伴熱帶。

4 電伴熱帶的安裝長度及敷設方式

根據所選取型號的電伴熱帶單位長度釋放的熱量及步驟(1)計算得到的單位長度管道所需要補充的總熱量Q，確定所需電伴熱帶的長度L及其敷設方式。

當電伴熱帶單位長度釋放的熱量大于或等于單位長度管道所需要補充的總熱量Q時，電伴熱帶長度與管道長度相同，采用一條電伴熱帶平行敷設于管道。

當電伴熱帶單位長度釋放的熱量小于單位長度管道所需要補充的總熱量Q時，采用多條電伴熱帶平行敷設，或采用一條電伴熱帶纏繞敷設。

具體來說，采用電伴熱帶的單位放熱量小于管道單位散熱損失量的伴熱方案時，選定補償單位長度管道所需功率與單位長度電伴熱帶放熱功率的比值作為安裝系數進行修正，此時對電伴熱帶的敷設方案具體如下：①若安裝系數大于1.5，則采用多條電伴熱帶平行敷設，且電伴熱帶長度L為管道長度×根數×安全系數，其中，安全系數取值范圍為1.05～1.15；②若安裝系數為1.0～1.5，則采用一條電伴熱帶纏繞敷設，且電伴熱帶長度L為管道長度×安裝系數×安全系數，其中，安全系數取值范圍為1.05～1.15。

對于總承包項目，為了保障項目成本和伴熱效果，往往選擇上述電伴熱帶的單位放熱量小于管道單位散熱損失量的伴熱方案對電伴熱帶進行優化敷設。

此外，電伴熱帶的長度還應考慮用于電源線接線用的附加電伴熱帶長度L附，L附取值為1～1.5m；因此，整個系統所需要的電伴熱帶總長度L總=L+L附。

圖1 電伴熱帶纏繞間距示意

表5 電伴熱帶纏繞間距d’mm

5 結語

本技術結合化工管道附屬管件多樣、管路復雜的特性，考慮了產品類型、伴熱長度、敷設方式、保溫層厚度等因素對設計選型的影響，采用準確量化的公式法直接計算熱損失量，創新性地將多層圓筒壁的熱傳導計算公式運用到實際工程選型過程，便于精確確定管道散熱量。還對化工管道電伴熱帶的安裝長度進行精確計算，對于實際工程產品的敷設方案提供了理論指導。通過工程實例表明，該項優化選型技術經濟合理、適用性強，能夠節省建設運維成本。