基于滑模觀測信息的電動(dòng)舵機(jī)自適應(yīng)終端滑模控制

李 浩，梁 婕，王 尚，梁海波，王 瑞

（北京航天自動(dòng)控制研究所，北京，100854）

0 引 言

舵機(jī)是飛行器控制系統(tǒng)中的關(guān)鍵部件，其性能的優(yōu)劣決定了飛行控制效果的好壞。根據(jù)動(dòng)力源的不同，飛行控制系統(tǒng)可以采用液壓舵機(jī)、氣動(dòng)舵機(jī)和電動(dòng)舵機(jī)。電動(dòng)舵機(jī)體積小、質(zhì)量輕，結(jié)構(gòu)簡單，維護(hù)方便，在飛行控制系統(tǒng)中得到廣泛應(yīng)用[1]。由于飛行過程中飛行器參數(shù)會(huì)發(fā)生變化，電動(dòng)舵機(jī)的負(fù)載會(huì)隨飛行條件的變化而改變，因此其控制器必需能夠適應(yīng)參數(shù)變化和負(fù)載擾動(dòng)的影響，才能取得良好的動(dòng)、靜態(tài)性能。

滑模控制對(duì)不確定參數(shù)、擾動(dòng)具有很強(qiáng)的魯棒性，是控制不確定系統(tǒng)的一種有效方法[2]。終端滑模控制通過引入終端吸引子來改變系統(tǒng)的收斂特性，可以實(shí)現(xiàn)狀態(tài)的有限時(shí)間收斂[3,4]。文獻(xiàn)[5]提出一種非奇異快速終端滑模面，解決了奇異性問題，但對(duì)具體應(yīng)用對(duì)象其控制律不易實(shí)現(xiàn)。文獻(xiàn)[6]提出一種不確定二階系統(tǒng)的快速終端滑模控制方法，可實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)狀態(tài)的有限時(shí)間收斂。上述控制方法中采用高增益來抑制系統(tǒng)不確定性的影響，保守性較強(qiáng)。文獻(xiàn)[7]將自適應(yīng)控制與魯棒控制相結(jié)合，對(duì)參數(shù)進(jìn)行在線估計(jì)，降低了控制保守性，但只能保證誤差漸近收斂。文獻(xiàn)[8]采用復(fù)合自適應(yīng)律進(jìn)行參數(shù)估計(jì)，按照估計(jì)值設(shè)計(jì)復(fù)合自適應(yīng)非奇異終端滑模控制（Adaptive Nonsingular Fast Terminal Sliding Mode Control，ANFTSMC），可實(shí)現(xiàn)輸出誤差有限時(shí)間收斂，但在構(gòu)造自適應(yīng)律時(shí)需要使用系統(tǒng)狀態(tài)的導(dǎo)數(shù)信息。

本文在舵機(jī)控制中設(shè)計(jì)自適應(yīng)終端滑模控制器，利用滑模觀測信息來構(gòu)造自適應(yīng)律，具有與一般復(fù)合自適應(yīng)律相似的參數(shù)估計(jì)特性，但在設(shè)計(jì)自適應(yīng)律時(shí)不需要系統(tǒng)狀態(tài)的導(dǎo)數(shù)，可實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)穩(wěn)定控制與誤差有限時(shí)間收斂。

1 問題描述

電動(dòng)舵機(jī)作為一種位置伺服機(jī)構(gòu)，主要由控制器、直流電機(jī)、減速器和位置傳感器構(gòu)成。一般直流電機(jī)電感較小，可忽略電感對(duì)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的影響，舵機(jī)的數(shù)學(xué)模型為[1]

式中δ為舵偏角；u為電機(jī)電樞電壓；J為轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；KM為電壓-力矩轉(zhuǎn)換系數(shù)；B為阻尼系數(shù)；Af為摩擦力矩；hf為可選參數(shù)，一般hf選為較大的正數(shù)；ML為負(fù)載力矩；Δ為系統(tǒng)未建模動(dòng)態(tài)。

令x=[x1,x2]T=[δ,δ˙]T，則可得系統(tǒng)狀態(tài)表達(dá)式為

式中x=[x1,x2]T為系統(tǒng)狀態(tài)向量；y為系統(tǒng)輸出；b為控制增益，；a=[B/J,Af/J,ML/J]T；φ(x)=[-x2,-tanh(hfx2),-1]T。

a和b不確定，但滿足以下假設(shè)：

假設(shè)1：系統(tǒng)參數(shù)和干擾有界，即：

式中ai,min，ai,max，bmin，bmax和?d已知。

假設(shè)2：系統(tǒng)參考軌跡xd連續(xù)，且其一階導(dǎo)數(shù)和二階導(dǎo)數(shù)有界并可得。

控制的目標(biāo)是式（2），在滿足假設(shè)1和假設(shè)2時(shí)，設(shè)計(jì)控制器，使系統(tǒng)輸出誤差e1=y-xd收斂為0，并且保證系統(tǒng)中所有信號(hào)有界。

2 控制器設(shè)計(jì)

對(duì)于式（2），設(shè)計(jì)如下非奇異快速終端滑模面[5]：

對(duì)σ2求導(dǎo)，可得[5]：

設(shè)計(jì)如下控制律：

式中ua為自適應(yīng)項(xiàng)；us為魯棒項(xiàng)；k1>0；k2>0；，0

將式（6）代入式（5），可得：

對(duì)式（2），定義回歸表達(dá)式如下：

由式（5）、式（8）可得：

設(shè)計(jì)自適應(yīng)律為

若忽略Δ，則有：

因此，式（10）的自適應(yīng)律中包含參數(shù)估計(jì)誤差信息，與一般復(fù)合自適應(yīng)律類似，但未使用系統(tǒng)狀態(tài)的導(dǎo)數(shù)。式（10）中若不使用veq，而使用文獻(xiàn)[8]中定義的預(yù)測誤差ef，則可獲得一般復(fù)合自適應(yīng)律。

3 穩(wěn)定性分析

定理1：對(duì)于對(duì)象（2），采用式（6）和式（10）組成的控制器時(shí)，有：

a）閉環(huán)系統(tǒng)穩(wěn)定；

b）若滿足持續(xù)激勵(lì)條件：式中α>0，I為m×m的單位矩陣，則系統(tǒng)狀態(tài)有限時(shí)間收斂。

證明之前，先給出如下引理：

引理1[11]：，Γ為正定對(duì)角陣，有：

引理2[12,13]：假設(shè)m1>0，m2>0，0

引理3[12]：若連續(xù)正函數(shù)V(t)在時(shí)，≥0，其中α1>0，α2>0，0<μ<1，則，?t≥t1，有V(t)=0。

證明：

a）選取系統(tǒng)Lyapnov函數(shù)為V=V1+V2，V1=，，則，

根據(jù)引理1可知：

則：

則，

定義vd為

則vd≥0，并且有，由式（14）可知：

由式（20）和式（22）可知，當(dāng)σ2≠0時(shí)，，滿足Lyapnov穩(wěn)定性條件。

b）當(dāng)Ψ(x,u)滿足式（15）的持續(xù)激勵(lì)條件時(shí)，有：

其中，

下面分3種情況證明。

1）σ2≠0且。

當(dāng)σ2≠0且時(shí)，由式（18）、式（19）知：

式（25）中，有：

以及：

由于0

由式（26）、式（27）可得：

根據(jù)定理3可知，V有限時(shí)間收斂，即，當(dāng)t≥t1時(shí)，V(t)=0。而當(dāng)V=0時(shí)，V1=0，則σ2=0。因此，當(dāng)σ2≠0且+cσ1≠0時(shí)系統(tǒng)狀態(tài)在有限時(shí)間內(nèi)到達(dá)滑模面。

2）σ2≠0且+cσ1=0。

當(dāng)σ2≠0且σ˙1+cσ1=0時(shí)，由式（4）知σ2=σ1，。令，將式（6）代入式（8），有：

當(dāng)σ2>0時(shí)，由于，因此有-k3′sign(σ2)+Δ=-k3′+Δ<0，則，

由于0 0，可知。若σ2<0，經(jīng)類似過程可推出>0。因此，系統(tǒng)狀態(tài)不可能一直保持在σ2≠0且+cσ1=0，由文獻(xiàn)0知，σ2≠0且+cσ1=0不是系統(tǒng)的吸引子，系統(tǒng)狀態(tài)將在有限時(shí)間內(nèi)到達(dá)滑模面σ2。

3）σ2=0。

當(dāng)σ2=0時(shí)，系統(tǒng)狀態(tài)在滑模面上。再由定理2知，當(dāng)系統(tǒng)狀態(tài)到達(dá)滑模面之后，系統(tǒng)狀態(tài)有限時(shí)間收斂至平衡點(diǎn)。

從上述3種情況的分析可知，系統(tǒng)狀態(tài)在有限時(shí)間內(nèi)到達(dá)滑模面，而系統(tǒng)狀態(tài)到達(dá)滑模面之后，系統(tǒng)狀態(tài)在有限時(shí)間內(nèi)收斂到平衡點(diǎn)。

4 仿真與分析

按照第2節(jié)中的步驟設(shè)計(jì)基于滑模觀測信息的ANFTSMC。作為比較，還設(shè)計(jì)了一般復(fù)合自適應(yīng)律的ANFTSMC[8]和一般自適應(yīng)律的ANFTSMC。各控制器參數(shù)如下：

a）方案1：采用滑模觀測信息的ANFTSMC。

控制律中：β=0.1，c=10，γ=r=13/15，k1=100，k2=100，k3=4，kv=20；自適應(yīng)律中：Γ1=[1,1.5,1,1.5]T，Γ2=Γ3=[1,2.5,2,2]T。為了降低抖振，采用tanh(h·)代替sign(·)，h在控制器中為900，而在觀測器中為50。

b）方案2：采用一般復(fù)合自適應(yīng)律的ANFTSMC。

控制律中參數(shù)與方案1一致，自適應(yīng)律中：Γ1=[2,1,2.5,1]T，Γ2=Γ3=[1,1,1.5,1]T，τ1=0.01。

c）方案3：采用一般自適應(yīng)律的ANFTSMC。

在方案2中，令Γ2=Γ3=[0,0,0,0]T則可得采用一般自適應(yīng)律的ANFTSMC，但需從新選擇Γ1，這里Γ1=[50,600,750,2800]T。除Γ1、Γ2和Γ3，其余參數(shù)與方案2中相同。

圖1至圖4為系統(tǒng)參數(shù)的估計(jì)值，采用常規(guī)自適應(yīng)律的ANFTSMC，雖然能夠保證參數(shù)估計(jì)值保持在已知范圍內(nèi)，但很難逼近真值，而采用滑模觀測信息的ANFTSMC和采用復(fù)合自適應(yīng)律的ANFTSMC，參數(shù)估計(jì)值則能較快地收斂到真值。從圖中可以看出，方案1和方案2在參數(shù)估計(jì)方面具有相似的性能。

圖1 參數(shù)θ1的估計(jì)值Fig.1 Estimation ofθ1

圖2 參數(shù)θ2的估計(jì)值Fig.2 Estimation ofθ2

圖3 參數(shù)θ3的估計(jì)值Fig.3 Estimation ofθ3

圖4 參數(shù)θ4的估計(jì)值Fig.4 Estimation ofθ4

圖5為系統(tǒng)跟蹤誤差，方案1和方案2中參數(shù)能夠較快地收斂到真值，系統(tǒng)誤差收斂速度加快，系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)誤差也大大減小，既可以提高參數(shù)估計(jì)的精度，又可以加快系統(tǒng)的響應(yīng)速度。

圖5 系統(tǒng)跟蹤誤差Fig.5 System Tracking Error

5 結(jié)束語

本文通過構(gòu)造滑模觀測器，使觀測狀態(tài)到達(dá)觀測器的滑模面，通過低通濾波器提取出觀測器的等效輸入信號(hào)，該等效信號(hào)包含系統(tǒng)參數(shù)估計(jì)的誤差信息，然后將該等效信號(hào)應(yīng)用于自適應(yīng)律中，該自適應(yīng)律具有與一般復(fù)合自適應(yīng)律相似的參數(shù)估計(jì)特性，但不需要系統(tǒng)狀態(tài)的導(dǎo)數(shù)。采用該自適應(yīng)律，設(shè)計(jì)了電動(dòng)舵機(jī)的自適應(yīng)終端滑模控制器，實(shí)現(xiàn)了系統(tǒng)穩(wěn)定控制與誤差有限時(shí)間收斂。