某水電站地下交通隧洞岔洞襯砌結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

李 超，彭睿哲，葛 瑤

(1.中國(guó)電建集團(tuán)西北勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司，西安 710065；2.陜西省水利電力勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院，西安 710001)

1 工程概況

某水電站地下廠(chǎng)房三大洞室對(duì)外交通主要通過(guò)進(jìn)廠(chǎng)交通洞、主變運(yùn)輸洞、尾閘運(yùn)輸洞與地面公路相連。進(jìn)廠(chǎng)交通洞采用城門(mén)洞型，凈斷面8 m×8 m(寬×高)，尾閘運(yùn)輸洞也采用城門(mén)洞型，凈斷面7.5 m×7.5 m(寬×高)，尾閘運(yùn)輸洞連接至進(jìn)廠(chǎng)交通洞時(shí)形成非對(duì)稱(chēng)人字形岔洞，夾角60°，原設(shè)計(jì)方案襯砌厚度0.6 m，采用C25混凝土，原設(shè)計(jì)方案岔洞襯砌平面見(jiàn)圖1，原設(shè)計(jì)方案岔洞襯砌典型剖面見(jiàn)圖2。岔洞處因結(jié)構(gòu)復(fù)雜、開(kāi)挖寬度大，需深入研究[1]。采用通用ANSYS三維有限元計(jì)算軟件，對(duì)岔洞襯砌結(jié)構(gòu)進(jìn)行建模[2-4]，針對(duì)幾種不同結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行數(shù)值分析。選取SOLID65單元?jiǎng)澐志W(wǎng)格，單元邊長(zhǎng)0.15 m，共劃分單元214 652個(gè)，節(jié)點(diǎn)270 985個(gè)[5]。岔洞所處的圍巖類(lèi)別以Ⅲ類(lèi)圍巖為主，計(jì)算時(shí)選取Ⅲ類(lèi)圍巖參數(shù)，彈性模量取10 GPa，泊松比取0.28。由于地下交通隧洞岔洞所受荷載類(lèi)型較少，計(jì)算中僅考慮控制工況，即運(yùn)行期持久工況，考慮襯砌自重、圍巖壓力和外水壓力[6-7]。

2 原設(shè)計(jì)方案結(jié)構(gòu)分析

原設(shè)計(jì)方案岔洞襯砌第一主應(yīng)力S1云圖及總位移USUM云圖如圖3，從計(jì)算結(jié)果云圖分析，岔洞襯砌在自重、圍巖壓力和外水壓力聯(lián)合作用下，第一主應(yīng)力較大的區(qū)域主要出現(xiàn)在頂拱中心部位內(nèi)表面，頂拱拱腳部位外表面，頂拱中心部位內(nèi)表面第一主應(yīng)力的最大值為14.34 MPa；總位移較大的區(qū)域主要出現(xiàn)在頂拱中心部位，最大值為29.62 mm。拉應(yīng)力最大值遠(yuǎn)大于混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，通過(guò)應(yīng)力圖形法配筋，襯砌單側(cè)需要HRB400鋼筋雙層?36@200，在厚度0.6 m的襯砌中需要配置4層鋼筋，鋼筋間距過(guò)小，與混凝土的握裹力難以保證，同時(shí)配筋率過(guò)大容易發(fā)生混凝土壓碎先于鋼筋屈服的脆性破壞，混凝土難以振搗密實(shí)的情況，方案不可行。

圖1 原設(shè)計(jì)方案岔洞襯砌平面圖 單位：cm

圖2 原設(shè)計(jì)方案岔洞襯砌典型剖面圖 單位：cm

圖3 原設(shè)計(jì)方案岔洞襯砌計(jì)算結(jié)果云圖

分析岔洞結(jié)構(gòu)本身，頂拱襯砌可以看做支撐在邊墻襯砌上部，由于自身跨度大、襯砌薄，頂拱襯砌剛度很小，在外界豎向荷載作用下，結(jié)構(gòu)產(chǎn)生較大的豎向變形，從而引起了較大的第一主應(yīng)力。因此，新增各設(shè)計(jì)方案務(wù)必能夠增加頂拱結(jié)構(gòu)剛度，減小第一主應(yīng)力，控制配筋率在合理范圍。

3 各設(shè)計(jì)方案結(jié)構(gòu)分析

為了能夠增加岔洞頂拱襯砌結(jié)構(gòu)剛度，提出局部加鋼梁、局部加鋼筋混凝土梁、局部加厚襯砌和整體加厚襯砌等設(shè)計(jì)方案，各設(shè)計(jì)方案措施見(jiàn)表1，各設(shè)計(jì)方案有限元模型見(jiàn)圖4，第一主應(yīng)力S1云圖見(jiàn)圖5，總位移USUM云圖見(jiàn)圖6，頂拱第一主應(yīng)力及總位移值匯總見(jiàn)表2。

表1 各設(shè)計(jì)方案措施表

表2 各設(shè)計(jì)方案頂拱第一主應(yīng)力及總位移匯總表

從各設(shè)計(jì)方案計(jì)算結(jié)果看，通過(guò)增加各種措施，岔洞頂拱中心部位第一主應(yīng)力及總位移均有不同程度的減小，說(shuō)明通過(guò)增加岔洞頂拱剛度的思路可行。

對(duì)比原設(shè)計(jì)方案與方案1，增加鋼梁使得鋼梁與鋼筋混凝土襯砌聯(lián)合受力，形成型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)。但從計(jì)算結(jié)果看，岔洞頂拱剛度提高甚微，主要是因?yàn)殇摿航孛嫘　㈤g距大，對(duì)組合結(jié)構(gòu)剛度貢獻(xiàn)不大。對(duì)比原設(shè)計(jì)方案與方案2，頂拱局部增加高度1.2 m(兩倍襯砌厚度)的鋼筋混凝土梁，抗彎剛度得到提高，岔洞頂拱剛度提高效果較方案1大幅增加。對(duì)比原設(shè)計(jì)方案與方案3，頂拱局部襯砌厚度增加到1.2 m，抗彎剛度得到提高，岔洞頂拱剛度提高效果較方案1大幅增加。對(duì)比方案2與方案3，頂拱局部整體性提高，整體剛度各向分配均勻，方案3剛度提高效果較方案2有所增加。對(duì)比原設(shè)計(jì)方案、方案4和方案5，岔洞襯砌整體厚度增加，抗彎剛度得到提高，岔洞頂拱剛度提高效果隨著襯砌厚度的增加而提高。對(duì)比方案3與方案5，方案3為頂拱局部襯砌厚度增加到1.2 m，而方案5為岔洞襯砌整體厚度增加到1.0 m；單從截面抗彎剛度分析，方案3比方案5截面高度多了0.2 m，抗彎剛度更大，岔洞頂拱剛度提高效果應(yīng)該更優(yōu)，而結(jié)果卻相反，分析原因在于方案5與方案3相比，增加了3個(gè)端部跨度較小洞斷襯砌厚度，對(duì)中部跨度較大洞段襯砌有支撐約束作用，整體剛度大，剛度分布更均勻，與岔洞空間受力狀態(tài)跟貼近，傳力路徑更優(yōu)；從整體混凝土用量上看，方案3混凝土用量885 m3，方案5混凝土用量1 190 m3，方案3較為節(jié)省，但考慮到方案3襯砌局部加厚處，襯砌內(nèi)部應(yīng)對(duì)應(yīng)力集中需采取構(gòu)造配筋措施、局部體型變化混凝土澆筑不易密實(shí)、局部圍巖臨空面增加導(dǎo)致不穩(wěn)定楔形體增加等不利影響，從施工便利性、施工質(zhì)量和施工安全方面考慮，方案5較優(yōu)。

圖4 各設(shè)計(jì)方案岔洞有限元模型圖

圖5 各設(shè)計(jì)方案岔洞襯砌第一主應(yīng)力S1云圖 單位：MPa

圖6 各設(shè)計(jì)方案岔洞襯砌總位移USUM云圖 單位：mm

最終確定方案5為最終方案，通過(guò)應(yīng)力圖形法配筋，襯砌單側(cè)需要HRB400鋼筋單層?36@150，在厚度1.0 m的襯砌中配置兩層鋼筋，鋼筋間距及配筋率均滿(mǎn)足規(guī)范要求，方案可行。

4 結(jié) 論

(1) 岔洞結(jié)構(gòu)為空間受力結(jié)構(gòu)，襯砌應(yīng)力狀態(tài)及變形大小主要受截面抗彎剛度及整體剛度控制，截面抗彎剛度和整體剛度越大，襯砌應(yīng)力水平越低、變形越小。

(2) 局部加鋼梁方案對(duì)截面抗彎剛度和整體剛度提高效果不明顯；局部加鋼筋混凝土梁方案提高截面抗彎剛度，未提高整體剛度，效果一般；局部加厚襯砌和整體加厚襯砌方案提高了截面抗彎剛度和整體剛度，效果明顯。

(3) 地下交通隧洞岔洞襯砌結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，可以通過(guò)控制整體襯砌厚度，調(diào)整岔洞應(yīng)力水平，達(dá)到合理配筋的目的。

(4) 岔洞結(jié)構(gòu)頂拱跨中是整體應(yīng)力及位移最大的關(guān)鍵部位，建議在該部位采取增加配筋量、嚴(yán)格控制施工質(zhì)量等措施，保證結(jié)構(gòu)安全。