采空區下近距離煤層回采巷道合理位置選擇

王恩博

(晉能控股煤業集團，山西 大同 037000)

近距離煤層在我國各大礦區均有賦存，由于兩煤層之間距離較小，煤層回采過程中互相影響，極大地威脅了礦井安全開采[1-2]。當上煤層回采完畢，留在采空區的集中煤柱，受到覆巖載荷的作用，形成的集中應力向煤層深處傳遞，當應力傳遞范圍超過兩煤層間距時，會對下煤層工作面開采及巷道布置產生極大的影響[3-4]。下煤層回采巷道如何布置是困擾現場工程技術人員的難題。文章利用數值模擬的方法，對下煤層回采巷道不同錯距時，圍巖應力分布、塑性破壞、變形等情況進行分析，最終確定合理的布置位置。

1 工程概況

某礦主采8號和9號煤，兩煤層間距8.2 m，屬于近距離煤層。其中8號煤平均厚度4.2 m，平均傾角4°，直接頂為泥巖，平均厚度3.5 m，基本頂為砂巖、粉砂巖，平均厚度為8.2 m，8號煤層均采用一次采全高綜合機械化采煤工藝，目前已經全部開采完畢，遺留煤柱寬度25 m。9號煤厚度2.5 m，平均傾角5°，頂板為炭質泥巖和泥巖互層，厚度8.2 m。9號煤層回采巷道尺寸為3.6 m×2.5 m，9號煤層回采巷道的布置為近距離煤層開采過程中主要的難題之一，巷道布置如圖1所示。

圖1 巷道布置示意

2 近距離煤層回采巷道錯距理論計算

近距離煤層回采過程中，上煤層開采遺留在采空區中的集中煤柱，受到上覆巖層的作用將形成應力集中，集中的應力向下傳遞，下煤層中的應力將重新分布，分布曲線如圖2所示[5]。距煤柱不同距離時，應力值也不同，隨著距煤柱距離的增加，應力也在逐漸減小。礦壓相關理論認為[6]，0.1p的應力對于回采巷道的影響極小，因此近距離下煤層巷道應當布置在以0.1p為邊界以外的地方。

圖2 煤柱應力在底板中分布規律

結合礦井實際開采技術條件，9號煤回采與8號煤遺留煤柱之間的關系如圖3所示。

圖3 煤柱支承壓力對9號煤巷道影響示意

在9號煤層開采時，為了避免8號煤遺留煤柱對其回采巷道產生影響，9號煤回采巷道必須布置在影響線外的煤層中，其中根據兩煤層層間巖層特性及現場監測煤柱集中應力傳播角α取46°，則巷道內錯距離L應該滿足以下公式：

L≥(h1+h2)tanα

式中：h1為兩煤層之間層間距，取8.2 m；h2為9號煤層厚度，取2.5 m；α為煤柱集中應力傳播角，取46°。

因此，根據上式計算得到9號煤回采時，回采巷道應該內錯8號煤層遺留煤柱11.1 m以上進行布置。

3 數值模擬

3.1 數值模型的建立

采用FLAC數值模擬軟件研究9號煤層回采巷道合理位置的選擇，分別建立錯距L為5 m、10 m、15 m、20 m四個模型分析回采巷道圍巖塑性破壞、應力分布等情況，最終確定合理的錯距。數值模型尺寸=長(180 m)×寬(280 m)×高(80 m)，模型的4個側面為位移邊界，限制水平移動；底部為固定邊界，限制水平移動和垂直移動。模型劃分8 568個單元，11 856個節點。數值模型模擬所用煤巖物理力學參數見表1。

表1 煤巖物理力學參數

3.2 模擬過程

建好模型后，計算初始應力場至平衡，先開挖8101工作面，計算至平衡后，再開挖8102工作面，計算至平衡并讀取相應圍巖變形量作為初始值。然后模擬9101工作面推進，同時分析工作面推進過程中不同錯距下，9101主運巷圍巖應力、移近量以及屈服破壞特征。每次開挖后，計算至平衡，再進行下一次開挖。在整個模擬運算過程中，始終監測9101主運巷變形情況，記錄并存儲每一步運算結果。

3.3 模擬結果分析

3.3.1 巷道圍巖屈服破壞特征

不同錯距下巷道圍巖屈服破壞特征分布情況，如圖4所示。

圖4 不同錯距下巷道圍巖屈服破壞特征

由圖4可知，隨著9號煤回采巷道距離上覆遺留煤柱距離的逐漸減小，巷道屈服破壞面積也逐漸增加，尤其巷道兩幫屈服破壞尤為嚴重。20 m錯距情況下，巷道頂板最大破壞深度為0.5 m，兩幫最大破壞深度為1 m；15 m錯距情況下，巷道頂板最大破壞深度為0.5 m，兩幫最大破壞深度為1.5 m，位于巷道右下角；10 m錯距情況下，巷道頂板最大破壞深度為0.5 m，兩幫破壞顯著加劇，最大破壞深度為1.5 m且破壞面積增加；5 m錯距情況下，巷道頂板最大破壞深度為0.5 m，兩幫最大破壞深度增加至2 m；由此可以看出，9號煤合理的回采巷道位置應大于15 m。

3.3.2 巷道圍巖應力分布特征

不同錯距下巷道圍巖垂直應力分布特征，如圖5所示。

圖5 不同錯距下巷道圍巖垂直應力分布特征

從圖5可以看出，在巷道兩幫形成垂直應力升高區，對稱分布，隨錯距的減小，巷幫垂直應力峰值升高，并向巷幫深部轉移，在巷幫淺部形成應力降低區；巷道兩幫垂直應力分布由對稱狀態逐漸轉變為非對稱態或偏載狀態，當錯距小于15 m后，巷道兩幫受力偏載狀態更加明顯，尤其錯距縮小到5 m時，巷道左幫最大應力為8 MPa，而右幫最大應力為12.8 MPa，兩幫受力強度差距大，這樣的應力分布特征會直接導致巷道圍巖失穩變形。

3.3.3 巷道圍巖變形特征

圖6為不同錯距下，巷道圍巖移近量變化特征。

圖6 不同錯距下巷道圍巖移近量變化特征

由圖6可以看出，隨著巷道錯距不斷增加，巷道頂底板、兩幫變形都在逐漸降低。當錯距15 m時，巷道頂底板移近量為22 mm，兩幫移近量為34.7 mm，當錯距20 m時，巷道頂底板移近量為18.8 mm，兩幫移近量為30.8 m。可見錯距增加到15 m后，巷道圍巖變形量逐漸趨于穩定，在繼續增加巷道錯距，對于圍巖變形影響較小。

結合理論分析及數值模擬結果，9號工作面回采巷道內錯上覆遺留煤柱15 m情況下，可以保證巷道圍巖穩定性。

4 結 語

結合礦井8號和9號近距離煤層賦存條件分析，利用理論分析和數值模擬分析得到以下結論：

1) 為了避免8號煤遺留煤柱對其回采巷道產生影響，應將巷道與煤柱內錯布置，內錯距離經過計算應該大于12.8 m。

2) 隨著9號煤回采巷道錯距減小，巷道屈服破壞面積也逐漸增加，尤其巷道兩幫屈服破壞尤為嚴重。巷道兩幫應力分布由對稱向不對稱甚至偏載方向轉變，不對稱的應力分布會直接造成巷道穩定性變差。

3) 隨著9號煤回采巷道錯距增大，巷道圍巖變形逐漸降低。綜合以上研究結果，9號工作面回采巷道內錯上覆遺留煤柱15 m情況下，可以保證巷道圍巖穩定性。